东涌互通立交方案比选

东涌互通立交位于广州市番禺区东涌镇,为国道主干线广州绕城公路南环段与广珠东线高速公路交叉实现交通流转换的枢纽型立交。就东涌互通立交的建设背景、制约因素等提出几种不同的枢纽方案作比较,在综合各方面的优劣后,选取最佳的方案作为施工图设计方案。     

山平高速公路平鲁枢纽互通立交设计

介绍了山平高速公路平鲁枢纽互通立交的建设背景、地形地质条件,依据地形和设计原则,提出3个枢纽互通立交方案进行比选,最终选择安全、经济、合理的立交方案。     

鱼窝头枢纽互通立交方案设计

随着珠江三角洲区域经济的不断发展,路网正不断地进行增密和完善,新建的高速公路必然与大量的原有道路交叉,因此,互通立交成为高速公路不可缺少的一部分。位于经济较发达地区的互通立交,城镇、村庄、工业区密集,如何尽量减少立交的占地和拆迁,成为立交布设极为重要的考虑因素。鱼窝头枢纽互通立交位于广州市番禺区,是珠江三角洲经济区环形高速公路、广州市南沙港快速路、南沙大道三条道路交叉的交通流转换点,通过对鱼窝头枢纽互通立交的功能、制约因素以及方案设计比选情况的阐述,分析如何在满足通行能力要求的前提下,选择合理的立交式,灵活布设立交匝道,使立交与现有地物相协调。     

山西省祁离高速公路城赵枢纽互通立交选型分析

枢纽互通立交是高等级公路之间交通转换的重要节点,其选型合理与否对整体节点工程及其相连高速公路交通功能、服务水平、投资环境及社会和经济效益等至关重要。在拟定山西省祁离高速公路城赵枢纽互通立交选型基本原则的基础上,通过深入研究,提出了枢纽互通立交方案布设时,应对其进行多方案比选,拓宽思路,择优选取。     

宁国枢纽互通立交的选型与布局

以评价互通立交方案优劣的专家评议法为基础,借鉴其他评价方法的优点,对影响互通立交方案的因素进行分类汇总、分级,并通过宁国枢纽互通从初步设计到施工图设计的演变过程,介绍宁国枢纽互通的设计方案,对类似项目具有一定的参考、示范作用。     

枢纽互通式立交选型与占地

随着我国高速公路网的逐步形成,枢纽互通越来越多。枢纽互通的特点是规模大、占地多。而我国是一个人多地少的发展中国家,土地资源弥足珍贵。结合对多座枢纽互通式立交选型情况的研究,提出商周枢纽互通式立交的三个互通方案,并对方案进行比选和优化。实践证明：应通过对互通方案进行比选和细化以达到节约土地资源的目的。     

榆社枢纽互通立交设计方案的探讨

阐述了榆社枢纽互通立交在路网中的作用和地位,分析匝道各转向交通量,分析比较了互通立交4个方案的布设形式,以及相对应的优缺点,提出了山区互通立交方案布设时,应对其进行多方案比选,拓宽思路,选取合适的立交形式和建设规模。     

祥云寺互通式立交方案设计探讨

祥云寺互通式立交是连接京港澳高速公路、郑州西南绕城高速公路、开封至新郑国际机场高速公路的枢纽式互通立体交叉,对互通方案的研究思路、互通功能和互通形式进行分析比较,得出了复杂因素控制下枢纽式互通立体交叉的设计思路,解决了该互通式立交的选型问题.     

徐州枢纽互通式立交方案的探讨

徐州枢纽互通立交是徐州绕城公路东段的控制性工程，本文针对徐州枢纽互通的地理特点与城市规划，对该立交进行了方案探讨，并阐述了立交桥梁型式的选用情况等。     

枢纽互通立交设计主要技术指标综合评价体系及方法研究

该文针对枢纽互通立交设计多方案比选问题,从枢纽工程规模、运营使用效率、交通安全等3方面择优筛选了12项具体评价指标,建立了一套综合评价体系,研究了基于投影寻踪法的客观评价方法,为今后大型枢纽互通立交设计项目的多方案比选提供了新思路。     

基于能量观点的半刚性基层裂缝扩展模拟及预裂缝技术研究

文中基于能量的观点,采用了内聚力模型CZM,并借助ABAQUS有限元软件,通过室内确定力学指标,对半刚性基层的道路结构在实际环境和荷载影响下裂缝的扩展模型进行模拟研究。模拟的结果显示,裂缝间距越小,系统蓄积的能量也越小,根据能量最小原理,系统的能量越小,整个系统越稳定;另外研究显示,基层裂缝的最佳分布模式是由多条细裂缝...     

基于非线性Drive-shaft模型的车辆传动系统冲击响应

建立了包含线性与非线性项的车辆传动系统非线性Drive-shaft模型, 应用具有耗散项的拉格朗日方程将非线性Drive-shaft模型转换为当量化的两质量模型, 通过将两端扭转角等效到同一端获得了传动系统的冲击响应方程, 应用Routh-Hurwitz准则分析了冲击响应方程的稳定性, 获得了稳定性参数区间。仿真结果表明: 将非线性阻尼分别设置为0和线性阻尼的1/10、-1/10时, 冲击响应首个峰值的绝对值分别为0.153 9、0.101 4、0.371 6, 当非线性阻尼为线性阻尼的1/10时, 冲击响应的首个峰值的绝对值最小, 这说明正的非线性阻尼有利于冲击响应的衰减; 将非线性刚度分别设置为0和线性刚度的1/10、-1/10时, 获得的冲击响应首个峰值的绝对值分别为0.153 9、0.178 8、0.115 9, 当非线性刚度为线性刚度的-1/10时, 冲击响应的首个峰值的绝对值最小, 这说明负的三次方非线性刚度有利于冲击响应的衰减; 在固定非线性刚度为线性刚度的-1/10的基础上, 将代表非线性阻尼的系数分别设置为0.1、0、-0.1, 获得的冲击响应首个峰值的绝对值分别为0.078 4、0.114 2、0.231 6。可见, 当代表非线性阻尼的系数设置为0.1时, 冲击响应的首个峰值的绝对值最小, 这表明在传动系统线性刚度及线性阻尼的基础上, 设计负的非线性刚度及正的非线性阻尼可以提升传动系统抵抗冲击的性能。     

弹性轨道上磁浮车辆动力稳定性判断方法

分析了EMS型磁浮车辆的动力稳定性, 建立了简化的车轨耦合振动系统动力学模型, 推导了轨道各模态单独作用下系统的时变线性化动力学方程。通过对方程的化简, 得到系统状态矩阵和特征方程的相关系数, 根据系统渐进稳定条件下系数之间的关系, 推导了系统动力稳定应满足的基本条件, 并给出了快速判断动力稳定性的判据。当判据值大于1时, 系统稳定; 当判据值小于1时, 系统不稳定。研究结果表明: 当6种工况的速度分别为100、180、260、340、420、500km·h^-1, 抗弯刚度分别为4.83×1010、3.86×1010、3.38×1010、3.38×1010、3.86×1010、4.83×1010 N·m2, 轨道梁长度分别为24.8、22.4、20.4、20.4、22.4、24.8m时, 求得对应的稳定性判据值分别为1.639、0.624、2.339、0.870、3.252、0.571, 对应的Lyapunov特性指数分别为-3.580×10^-2、2.443×10^-1、-3.910×10^-2、1.515×10^-1、-5.471×10^-2、1.939×10^-1, 工况1、3、5的稳定性判据值大于1, 对应的Lyapunov特性指数小于0, 系统是稳定的, 工况2、4、6的稳定性判据值小于1, 对应的Lyapunov特性指数大于0, 系统是不稳定的, 2种判断结果一致, 因此, 提出的判据是有效的。而且稳定性判据解释了随着车辆速度增加而出现共振的原因, 揭示了车辆速度、车轨系统主要参数与磁浮车辆动力稳定性之间的关系, 避免了高维动力学微分方程求解的复杂性, 工程应用简便。     

坡积土边坡裂隙各向异性特征对雨水入渗过程的影响

采用有限元软件Geo-Slope中的SEEP/W模块分析了裂隙深度、渗透系数比、裂隙角度与裂隙数对雨水入渗过程的影响,结合非饱和渗流理论研究了裂隙渗流各向异性对边坡稳定性的影响。分析结果表明:降雨1、7 d时,1 m裂隙深度内最大孔隙水压力分别为9.69、9.70 kPa,雨水沿裂隙底部向下的入渗深度分别为0.5、1.5 m,裂隙内孔隙水压力随降雨的持续迅速增大,直至由负压力转变为正压力; 裂隙深度越大,裂隙内孔隙水压力越大,降雨停止时刻相应的入渗深度也越大,饱和区域的大小与裂隙深度正相关; 当渗透系数比为1时,裂隙范围内最大渗透系数为1.51×10^-7 m・s^-1,此时沿裂隙方向渗透系数小于降雨强度,降雨入渗过程受土体渗透系数控制,而当沿裂隙方向渗透系数大于降雨强度时,雨水入渗过程受降雨强度控制; 裂隙角度越小,在裂隙深度范围内的最大孔隙水压力越大,且出现正孔隙水压力的深度也越大,而边坡表层饱和区范围越小; 无裂隙存在时,降雨后边坡内部仍保持负压力状态,无饱和区存在,有裂隙存在时,雨水沿裂隙下渗并在边坡内部形成饱和正压力区,1～5条裂隙形成的饱和区面积分别为16.4、34.7、60.9、75.6、110.7 m²,饱和区面积与裂隙数呈乘幂关系,且随着裂隙数的增加,雨水对渗流场的影响范围与程度增大,长裂隙的集中分布是引起边坡内部大面积连通型饱和区出现与地下水位升高的直接原因。     

基于灰熵法的公路货运量和货物周转量关联因素分析

分析了国民经济宏观因素与公路货运量和货物周转量之间的相互影响, 提出了基于灰色关联度算法与熵权法相结合的灰熵关联度算法, 依据《陕西统计年鉴》中近14年的经济数据与公路货运量和货物周转量数据, 研究了国民经济宏观因素与公路货运量和货物周转量之间的关联系数, 给出了各个经济指标对公路货运量和货物周转量的影响程度; 去除各数据之间量纲的影响, 用灰色关联度算法计算经济指标与公路货运量和货物周转量之间的关联系数, 用熵权法计算各经济指标的权重; 基于经济指标的关联系数及其权重, 计算了各个经济指标与公路货运量和货物周转量之间的关联度, 并分析了北京市和天津市公路货运量的影响因素。分析结果表明: 对于经济指标, 公路货运量和货物周转量呈现相似的关联趋势, 陕西省公路货运量与第一产业产值、工业增加值、第二产业产值之间的关联度较高, 分别为0.944 7、0.941 7、0.940 2, 货物周转量与第一产业产值、城镇单位在岗职工平均工资、人均生产总值的关联度较高, 分别为0.920 7、0.915 9、0.915 3;北京市公路货运量与第三产业指数、第二产业指数、人均生产总值指数的关联度较高, 分别为0.716 2、0.714 8、0.710 9;天津市公路货运量与城镇单位在岗职工平均工资、生产总值、第三产业产值、第二产业产值、工业增加值、人均生产总值的关联度较高, 分别为0.862 0、0.855 6、0.853 4、0.851 4、0.851 4、0.851 3。可见: 北京市与天津市公路货运量关联因素分析结果总体上同陕西省基本一致, 主要关联因素都是该地区三大产业产值。     

面向单向交通路网的绿波协调设计方法

为提高单向交通路网运行效率,本文提出了一种单向交通路网绿波协调控制方法。首先, 分析不同类型的单行环路特征,考虑行人专用相位,建立单行环路中的路段行驶时间与交叉口信 号配时参数之间的约束关系,推导环路偏移绿信比的计算公式,以所有路段平均偏移绿信比最小 作为优化目标,给出最佳公共信号周期优化算法;然后,分析环路偏移绿信比与各路段偏移绿灯 时间的关系,根据约束关系将各个最小环路的偏移绿信比分配到环路上的单向路段,推导绿波带 宽大小计算方法;随后,以单向交通路网平均带宽占比最大为目标优化交叉口绿信比,给出交叉 口相位差计算方法,实现单向交通路网信号协调控制方案的优化求解;最后,以一个3×3的单向交 通路网为例进行案例分析,结果表明：利用本文方法求得的信号配时方案可以获得明显的绿波效 果,能够使所有交叉口的带宽占比均在70%以上,总体绿波效果优于SYNCHRO方案。针对未饱 和状态下的3种不同流量输入条件,利用VISSIM仿真实验,发现与SYNCHRO方案相比,本文提 出方案的路网直行车辆平均延误时间分别降低了9.0%、16.4%、26.1%,平均停车次数分别降低了 31.2%、48.8%、41.6%,路网的服务水平明显提升,有效验证了本文方法的可行性与优越性。     

突发状况下危险品运输网络鲁棒性建模和仿真

由于突发状况,危险品运输受到影响或威胁,其后果是致命的.因此针对危险品运输网络进行鲁棒性分析,以利于网络的设计和选择.本文基于自然渗流现象与复杂网络的渗流理论相结合,对危险品运输网络的鲁棒性进行定义,并从整体性角度,基于图论提出网络连通率;从微观细节的角度,提出渗流节点数、渗流失效率、节点承载力、渗流阻尼参数.从定义和实际出发,提出假设条件,建立模型,设定仿真场景.最后,根据仿真流程图,使用Matlab 仿真.根据仿真结果,定性定量分析不同节点度节点突发状况和不同节点承载系数对危险品运输网络节点失效渗流鲁棒性的影响.     

分段现浇桥梁的悬臂施工

悬臂施工适用于梁的上缘承受拉应力的桥梁形式。自20世纪60年代以来,已得到广泛的应用。文中从施工管理的角度论述了悬臂施工的方法,阐述了施工挂篮的构造,分析了平行桁架式挂篮、平弦无平衡重挂篮、弓弦式挂篮、菱形挂篮、滑动斜拉式挂篮、预应力斜拉式挂篮、自承式挂篮、三角型组合梁挂篮的特点,讨论了挂篮的行走方法设计,并对梁段混凝土的灌注施工方法和注意事项进行了探讨。     

UHMWPE-45#钢用改性氯丁橡胶粘合剂的研究

采用甲基丙烯酸甲酯（MMA）对氯丁橡胶（CR）进行接枝改性,并分别采用正交试验设计方法和一种新的工业过程操作优化方法——可视化优化方法对合成工艺条件进行分析处理、预测和优化;并对胶膜的性能进行分析.结果表明：影响拉伸剪切强度因素主次顺序依次为,MMA浓度、BPO浓度、溶剂量、反应温度、反应时间;剪切强度随着接枝率的增大而增强;最佳工艺条件为,CR100份、MMA60份、混合溶剂700份、BPO1.0份、温度82.5℃、反应时间4h,制得的CR-MMA胶接枝率达39.57％、对UHMWPE和45#钢的粘接强度为0.823 4 MPa;MMA接枝改性破坏CR分子结构排列的规整性,改善了CR胶的耐热性,使CR-MMA胶黏剂的耐热温度可达200℃以上.     

格库铁路HDPE板栅栏有效防护距离

以格库铁路现场风沙试验段为研究对象, 运用数值模拟方法研究了HDPE板栅栏周围的风沙流场, 给出了不同初始风速下HDPE板栅栏有效防护距离与其孔隙率和高度的关系, 研究结果表明: 气流经过HDPE板栅栏时, 气流速度在栅栏前降低较快, 在栅栏后恢复较快, 经过一段距离后逐渐恢复到初始风速, 气流速度整体呈V形分布, 气流速度增减幅度随HDPE板栅栏孔隙率的增大逐渐减小; 在同一孔隙率下, 初始风速分别为6、24 m·s^-1时, HDPE板栅栏背风侧回流区相差4.5倍HDPE板栅栏的高度; 孔隙率为60%时, 最小气流速度为8.9 m·s^-1, HDPE板栅栏背风侧回流消失; 随着HDPE板孔隙率的增大, 最小气流速度逐渐增大; HDPE板栅栏的孔隙率存在不产生栅栏背风侧回流区的界限孔隙率, 为40%~60%;孔隙率小于50%时, 随着HDPE板孔隙率的增大, 有效防护距离逐渐增大, 孔隙率大于50%时, 随着HDPE板孔隙率的增大, 有效防护距离逐渐减小, 当孔隙率趋于100%时, 其有效防护距离趋于0, 因此, HDPE板栅栏的最优孔隙率为50%;随着高度的增加, HDPE板栅栏背风侧恢复到初始风速的距离增加, 同一风速下, 孔隙率为50%的HDPE板栅栏的有效防护距离是孔隙率为25%的HDPE板栅栏的1.35倍; 在现场布设HDPE板栅栏时建议使用40%~50%孔隙率的栅栏, 在经济条件允许的情况下可考虑适当增加栅栏高度, 以保证路基免受风沙侵蚀。