溢流法更换压载水时船舶压载舱的超压问题研究

当采用溢流法更换压载水时,必须要考虑压载舱的过压问题.以某化学品船为例,介绍空气管作为溢流出口时压载舱的超压计算方法,并进一步探讨超压问题的解决方案.     

1700箱集装箱船压载水系统的设计

结合我公司建造的1700箱集装箱船的情况,介绍了该船关于压载水管理系统的一种设计方法--连续换水法(BWM-F).该方法在没有对原有船体结构进行加强,没有改变原压载管布置,没有改变原压载泵的技术参数的情况下,通过对每个压载舱增加一路排舷外管达到了更换压载水的目的,满足压载水管理系统的要求.     

铝基牺牲阳极阴极保护在海船压载水舱中的应用研究

海船压载舱使用海水压载，引起船体板的腐蚀，焊缝处会产生蚀孔漏水。采用铝基牺牲阳极阴极保护系统可大为降低腐蚀速率，使压载水舱的保护度在７８％～９５％，保护与未作保护的试片腐蚀率相差８倍，效果明显。     

大型集装箱船压载舱溢流保护系统设计和研究

减少船舶自重以增加货运量是现代造船的重要课题之一。对大型集装箱船的压载水和压载舱透气管路进行系统性优化,可以达到船舶减重、节约钢材和节能减排的目的。以某大型集装箱船为例,分别给出了货舱区域和机舱区域两种压载舱溢流保护系统的布置方案,并运用管路阻力公式计算出两种方案下压载水舱的设计载荷,结果显示优化减重效果显著。同时,还列出了两种方案的优缺点,对不适用的船只进行了说明。     

潜艇高压气吹除主压载水舱过程的数值模拟

采用结构化六面体网格对主压载水舱内部流场进行离散化,基于FLUENT流体计算软件,应用VOF两相流模型,对10 m及20 m水深时高压气吹除主压载水舱过程进行了数值模拟,研究了气液两相界面的形成及生长过程,深入分析了水舱排水速率的变化规律,并针对压载水的残留现象提出了实际操艇过程中需要注意的问题。仿真结果与现有文献中实体模型的实验结果吻合较好,均揭示了吹除过程中水舱内部压力及排水速率的波动现象,验证了数值模拟方法的准确性和有效性。为与实际情况相符,还提出了针对入口及出口边界条件的改进方案。     

压载舱的布置对FPSO破损稳性的影响

提出了两种不同的压载舱布置方案,对某FPSO在三种不同的货油装载状态及各种初始倾斜情况时,各压载舱独立破损后的破舱稳性进行了计算研究,比较分析了FPSO压载舱的布置对其破舱稳性的影响.结果发现:在任何情况下,不论舱室大小,与首尾压载舱室破损相比,边压载舱破损将会导致更低的稳性范围;边压载舱之间或首尾压载舱之间,舱室越大,破损后,破舱稳性范围越小.进一步对边压载舱的研究发现:当舱容基本相同时,导致稳性最差的舱室与初始纵倾和压载状态有很大关系.如无纵倾、货油装载量较小时,离首部最近的边压载舱破损将出现最低的稳性范围;货油装载量很大时,将出现在离尾部最近的边压载舱.     

信息

船舶压载水问题进展海洋环境保护委员会(MEPC)第55届会议(MEPC55)于2006年10月9日—13日在伦敦召开。就船舶压载水管理问题简要总结如下。1履约进展根据《船舶压载水和沉淀物国际管理公约》(简称《压载水公约》)第4条,环境保护委员会继续对公约条款评估以确定对2009年后建造的压载舱容积在5000m3以下的     

新修订的IGC规则对38000m3 LPG船破舱稳性的影响研究

新修订的IGC规则对液化气船压载航行工况的破舱稳性提出了明确的要求,本文针对压载工况纳入破舱稳性计算的初始工况这一问题,对38,000 m3全冷式液化气船进行了破舱稳性的计算研究,得出了新要求对该船型破舱稳性的影响,并通过调整压载水装载量和货舱段分舱划分方案,改善了该船型在新要求下的破舱稳性,并提出了两型新型的MGC设计方案,保持了江南造船在液化气船研发领域的技术领先优势,为接单做好了技术准备。     

船舶压载水管理方法浅探

1 背景 据统计,全球80%以上的货物是由船舶运输的.为了保证空载时的平衡和稳性,船舶需要加装压载水.相关资料显示,全球每年运转的压载水大约有100亿吨左右.在船舶加装压载水的同时,当地的水生物也随之被装入压载舱中.压载水中的生物随船航行,直至航程结束仍然活着,并随着压载水排放到目的地海域.船舶压载水携带的水生物可能有数千种,主要包括细菌和其他微生物、小型无脊椎动物和其他物种的卵及幼虫、甚至一些大的鱼类.     

渔业养殖船固定压载设置与船舶稳性的关系

利用中国船级社compass软件对28.8m渔业养殖船、38.8m渔业养殖船空载到港和满载出港两个极端载况进行数值分析。20～40m渔业养殖船固定压载设置在船舶首空载底部或者艏尖舱底部为宜,重量为2～10t,结合灵活的水舱压载进行对船舶浮态及时的调整,以达到对船舶任何工况下安全有效作业。     

新修订的IGC规则对37500m~3 LEG运输船破舱稳性的影响研究

新修订的IGC规则对液化气船压载航行状态的破舱稳性提出了明确的要求,针对压载工况纳入破舱稳性计算中初始工况的问题,对江南造船(集团)有限责任公司自主研发的全球最大型液化乙烯气体运输船——37500m3 LEG运输船进行了破舱稳性方面的计算研究,得出了新要求对该船的破舱稳性计算结果的影响,并通过调整压载水装载方案,对不满足新修订的IGC规则的破舱稳性的工况作出了改进,并满足了这一新的基本要求,保持了江南造船在液化气船研发领域的技术领先优势,为江南造船的后续接单做好了技术准备。     

某船压载舱控制阀遥控液压系统故障实例

正0引言大中型货船的压载舱和货舱压载水控制阀,大多采用遥控操作的液压驱动蝶阀,其远程作动液压油的动力源可分为3种供给方式:(1)每个蝶阀均配备独立的小型手动液压泵;(2)由供甲板机械使用的大型变量柱塞式液压泵提供;(3)由独立于甲板机械液压系统的气动或电动液压泵提供。供给方式(1)提供的液压油压力有限,目前已基本淘汰。供给方式(2)在10 a以上船龄的船舶上     

使用液体舱柜(压载水)进行倾斜试验的理论分析与计算方法

目前大型船舶及受船厂能力限制的船舶做倾斜试验时,常常使用调驳压载水进行试验。而由于自由液面等原因的影响,试验记录数据与报告的计算与常规移动固定重物方法有很大的不同。文中介绍了船舶使用压载舱调驳压载水进行倾斜试验的方法和相关理论计算分析,总结了计算表格,提出了合理的建议与注意事项。可供今后使用压载水做船舶倾斜试验和计算报告作为参考。     

双层底管系开孔加强工艺

双层底是船体的强力板架结构,能够承受海浪的压力和梁的相当弯曲应力。双层底还可以作为油舱,清水舱和压载水舱等。一般储藏燃油最为理想,使燃油处在船内最低位置,有利于船舶的稳性。双层底作为压载水舱,以便空载和燃油日益消耗时保持应有的稳性。当船舶发生事故时,通常双层底的舭部易于破损。为了不致使船用燃油外溢造成污染,舭部都布置为压载水舱。     

浅析大型集装箱班轮压载水操作

所谓压载水,是指为控制船舶横倾、纵倾、吃水(差)、稳性或基于船体强度考虑而加装到船舶压载舱里的水,这是确保船舶安全航行的重要因素.通过压载水调整,可以适当降低船舶稳性、提升大型集装箱船甲板积载允许负荷,从而避免过境箱翻倒;可以适当增加船舶稳性,提升小型集装箱船在满舱状态时的载货量,满足开航稳性要求;可以改变船舶吃水差,...     

压载舱的压载水排不出去的原因

某轮从国内装煤到比利时卸货，卸完货后，空放美国。因港外有大风，便进行了压载。 在船舶抵达美国新奥尔良的前3天，开始将压载舱的水排出，清扫洗舱，为抵港验舱、装货做准备。用压载泵将水排到三分之一时排不出去了。分析原因：可能是压载货舱的滤器没有倒过来安装使用，加之没有扫舱便匆忙压水，致使大量的煤渣积聚到滤器堵塞所致。根据这一分析，船上采取了反冲的办法。但是，反冲一次，排不了多长时间就又堵了。紧接着船上又采取了用扫舱污水泵排水，排了一会儿又排不动了，此时泵的真空很高，怀疑污水井压盖的滤网也堵了。随后船上又采取了下潜水泵排水的方法。当排到还有6m多的水时，又出现了问题：由于扬程增加致使泵的出口管承受不了大的压力而频繁断裂。     

散装谷物船港内载货稳性不足港外补的认识

0引言巴西、阿根廷等南美产粮国的部分装粮泊位水深小于13 m,导致某些散装谷物船不能满舱装载,由此产生的松动舱(Slack Hold)给船舶航行安全带来隐患。同时,船舶承租人也会要求散装谷物船尽量携带最少压载水离港,以达到最大装货量的目的。因此,某些散装谷物船在离港时有可能不满足IMO关于《国际散装谷物安全装运规则》(以下简称《规则》)的稳性衡准要求。美国国家货物局(National Cargo Bureau,NCB)     

用于船舶平衡的压载物分布和重量计算

散货船在不同货物舱装货时选择哪个压载舱来配平,在货物舱注入货物时候如何调节流量来保持船舶即时平衡,这些问题涉及到船舶的重心和稳心。本文依据力学平衡理论,选择出最优压载舱;依据船舶静态平衡理论和微积分算法,计算出装货过程中船舶变化的重心和稳心,以及船舶倾斜角度与装载货物的关系。当达到船舶允许的最大倾斜角后,操作者就必须给压载舱注入压载物以避免船舶过度倾斜。利用计算机控制阀门开度可以有效控制压载物的流量。     

破损船舶的应急响应方法研究

船舶破损进水后的浮态与稳性发生变化,船舶在波浪中的运动响应及船体梁载荷也将随之改变,通过采取应急响应措施,可以有效改善其航行状况.以某一典型破损工况为例,计算了船舶破损后的浮态、稳性、运动响应及载荷,并与破损前进行了对比.结果显示:船舶破损后,横倾变大,横摇运动明显增加,扭矩与水平剪力增幅较大,水平弯矩与垂向剪力也有所增加.针对船舶的破损工况,提出了5种应急响应方案,对比这5种方案下的船舶状态,发现在左舷底边1号～5号压载舱各加入95％的压载水方案最优.     

关于散货船压载舱局部强度的建议

2008年2月,“粤骅”轮在对顶边舱压载过程中,由于顶边舱空气管结冰,通气不畅,压载舱内压力过高,使No.1右顶边舱区域内主甲板拱起变形约20平方米,致使边舱内部分横向甲板桁材断裂变形。同样,2003年1月同型船“沪骅”轮也是在压载过程中,由于空气管不畅．导致No.1～3左右顶边舱甲板变形。无独有偶，在2000年1月，当时属于上海海运局的另一条散货船也发生了同样的情况。