多跨长联预应力混凝土连续箱梁桥合龙方案分析

以一座14跨悬臂浇筑施工的多跨长联预应力混凝土连续箱梁桥为背景,计算出该桥按常规的4种合龙方案合龙,成桥时各跨跨中截面底板压应力,得出多跨长联桥按照不同的合龙方案合龙,成桥时内力差别很大,其中预加力次弯矩起了很大的作用,所以若单从受力方面考虑,可以从预加力次弯矩的均匀性、大小来判断某种合龙方案的优劣.归纳多跨长联桥各种合龙方案的优缺点及其施工时需注意的一些事项.比较多跨长联桥按常规的4种合龙方案合龙,合龙束引起的次弯矩、混凝土收缩徐变次弯矩大小,且对预加力次弯矩、混凝土收缩徐变次弯矩进行了分析,可为类似工程提供有价值的技术资料.     

连续刚构桥施工控制参数敏感性分析

大跨径连续刚构桥的结构线形和应力受到多种控制参数的影响,这些参数的改变会影响桥梁合龙精度以及成桥后的结构内力.为研究大跨径连续刚构桥施工控制参数的敏感性,以四川宜宾观音岩大桥为背景,采用Midas/Civil 2019建立桥梁空间有限元模型,基于均匀试验,探讨混凝土重度、挂篮荷载、初始张拉预应力、弹性模量4个典型控制参数对桥梁最大悬臂阶段和成桥阶段位移和内力的影响.结果表明:无论是位移还是弯矩,桥梁最大悬臂阶段的最敏感参数均是挂篮荷载;成桥阶段的最敏感参数均是初始张拉预应力.分析成果可为大跨径连续刚构桥精细化施工控制提供参考依据.     

基于变形的铁路混凝土连续梁合龙方案比较

为研究不同合龙方案下桥梁变形的敏感性,以南平至龙岩线上某(40+64+40)m高墩铁路预应力混凝土连续梁为背景,采用桥梁博士软件建立全桥有限元模型,分析3种合龙方案(先合龙边跨,先合龙中跨,合龙中跨后悬臂浇筑)的结构应力、梁段变形、成桥阶段累计位移和成桥后收缩徐变下的挠度,并比较了不同跨度连续梁的成桥累计位移。结果表明:先合龙边跨方案的梁体变形最为平顺,其成桥累计位移最大绝对值仅为先合龙中跨方案的39.27%,为合龙中跨后悬臂浇筑方案的51.04%;随着跨度的增大,合龙中跨后悬臂浇筑方案的成桥阶段累计位移越来越接近先合龙边跨方案的成桥阶段累计位移。实际工程中应优先选用先边跨后中跨的合龙方案。     

合龙方案对大跨PC箱梁桥成桥应力及线形的影响

大跨PC连续梁的合龙方案和温度等外界因素会对梁体内力分布、变形产生重要的影响.现以小清河大桥为工程背景,结合为期两周的主梁截面温度监测数据,建立空间有限元模型,研究合龙顺序、合龙温度、截面梯度温度对结构成桥应力、线形的影响.结果表明:先边跨后中跨合龙的应力分布更加平缓,所以更加合理.对于整体温度作用:合龙前升降温对结构内力影响较小.对于截面梯度温度效应:作用在中跨合龙前,对结构内力、变形影响均较大;作用在边跨合龙前,对成桥变形影响较大,但由于体系转换对成桥应力无影响.     

大嶝大桥连续矮墩刚构合龙措施研究

大嶝大桥的主桥为五跨连续矮墩刚构桥.为考虑上下部结构的共同作用,采用了将群桩基础模拟为双柱的整体分析法.计算了成桥内力和升降温、收缩徐变对结构内力的影响.为控制墩底弯矩,合龙温度以3～8 ℃为宜.但限于条件,结构只能在高温下合龙,为此探讨了采用合龙前梁端施加顶推力的合龙方法,并对顶推力的大小进行了计算.结构内力分析及验算表明,该方法能获得较理想的结构内力状态.     

基于无应力状态法的高墩大跨连续刚构桥合龙方案研究

以某5跨高墩连续刚构桥为工程背景,计算分析了不同合龙次序对桥梁结构位移和应力的影响.并基于无应力状态法施工控制理论,从本质上阐明了合龙次序对成桥状态的影响机制,提出了该桥的最佳合龙方案.     

某连续刚构组合梁桥成桥方案对比研究

运用有限元软件建立某连续刚构组合梁桥分析模型,对不同合龙顺序和体系转换顺序对主梁应力、变形的影响进行对比,分析不同成桥方案对主梁受力和线形的影响。结果表明,不同合龙方案对主梁应力影响不大;先边跨后中跨合龙顺序下边、中跨位移增量相差较小,有利于桥梁线形控制;该桥采用先边跨合龙、后中跨合龙、再体系转换的施工方案可有效控制桥梁线形,还能减小边、中跨合龙段的竖向变形。     

长联多跨连续箱梁桥施工监控技术研究

陈家洲湘江大桥主桥为（40＋68＋4X100＋68＋40）m的8跨长联连续箱梁桥,合龙口多,体系转换复杂,施工监控难度大。采用有限元软件计算了主梁应力和变形,并对合龙方案进行了优化和参数分析,确定了先副跨后次边跨再中跨的对称合龙方案;对施工过程关键截面的应力及关键工况的线形进行监测,并将实测结果与计算值进行对比。结果表明：陈家洲大桥主桥主梁线形和结构内力均达到了设计要求,为类似连续梁桥的施工监控提供了依据。     

跨既有高速公路连续钢箱梁滑移施工合龙控制技术研究

跨既有高速公路变截面连续钢箱梁受现场环境条件制约,不能采用顶推法或支架法进行安装,因此提出了无导梁滑移施工方法。基于无应力状态法施工控制理论,介绍了无应力状态法一般静力平衡方程,验证了分阶段成形和一次成形结构内力和位移的差异来源于在形成连续结构时构件合龙单元的无应力状态量不同。以大仁烟三号桥为背景,提出了合龙前对主梁进行顶升、纵移的方式来改变合龙段的无应力状态量,从而实现跨中无应力合龙,计算表明:调整后成桥状态的内力和位移与一次成桥相吻合,满足设计目标。     

波形钢腹板刚构-连续组合体系桥合龙关键技术研究

为保证波形钢腹板刚构-连续组合体系桥的合龙精度,以(55+4×100+55) m波形钢腹板刚构-连续组合桥——文泰高速珊溪大桥为背景,采用MIDAS Civil软件建立该桥施工阶段有限元模型,分析不同合龙顺序和体系转换时机对桥梁结构位移及应力的影响。结果表明：合龙顺序和体系转换时机对主梁成桥应力影响较小,对主梁成桥竖向位移、主墩墩顶成桥水平位移影响显著;珊溪大桥采用“边跨→次边跨→中跨”的合龙顺序,并在中跨合龙后进行体系转换,有利于全桥线形控制、改善主墩受力状态。采用上述合龙顺序和体系转换时机,该桥次边跨及中跨合龙时的高差控制在10 mm以内;成桥线形实测值与理论值最大相差17 mm,该桥的合龙实施效果较好。