再谈 E120与 DE2500型电压源逆变器换向用 L、C 的计算——兼答丁荣阳同志

《机车电传动》1982年1、2期“交流电传动机车两种典型电压源逆变器电路换流过程的分析计算”(以下简称“计算”)一文中,在第二部分第4小节,阐述了换流电容 C 与电感 L参数计算。现将原文有关部分抄录于下:“经分析可知,DE2500及 E120电路的换流电容 C 及换流电感 L 可按换流能量最小的条件计算,并仍可采用原型麦式电路相应计算公式。     

交流电传动机车两种典型电压源逆变器电路换流过程的分析计算

本文在试验的基础上,对西德E120(现称BR120)型交—直—交电力机车主逆变器电路及DE2500型交流传动内燃机车主逆变电路的换流过程进行了详细的分析,对换流过渡过程的主要参数作了较精确的计算,讨论了换流电路Q值,恒流充电角ωt_2及负载电流I_z等三要素对换流过程的影响。对麦式原型电路,E120电路及DE2500电路的稳态性能及暂态特征进行了必要的比较,并对其适用范围提出了看法。     

换流能量保存型逆变电路的分折

内容简介换流能量保存型逆变电路是一种电压型、用电流脉冲强迫换流的逆变电路。它以快速晶闸管为载流和开关元件,用推挽形式以振荡脉冲电流对工作着的晶闸管进行强迫换流。可以组成半桥式,单相桥式或三相桥式逆变电路。由于推挽式电路可以省去进行辅助关断的晶闸管,因而其主电路结构比较简单。相应地,也可以简化触发电路和保护电路。由于这种换流电路在强迫换流过程中,换流电容器中储存的能量以互相转移的方式得以保存,更由于电路中加入了能量反馈环节,因     

改进型McMurray换流电路的计算机模拟分析

本文对改进型McMurray换流电路进行了探讨,导出了该电路的换流公式,并用计算机对换流过程作了进一步计算和模拟分析。计算中没有忽略换流电阻的影响。参数选择时,对于什么是最佳的换流工况也作了探讨。     

基于多体动力学的地铁列车吸能量设计

地铁列车的吸能参数配置合理是保证地铁列车耐撞击性能的根本因素,为提高地铁列车的耐撞击性能,优化设计地铁列车头车及中间车吸收能量,以多体动力学软件MADYMO为平台建立地铁列车一维碰撞计算模型,利用REGRESS函数对计算结果进行拟合,并分析相关因素对地铁列车吸收能量的影响。研究结果表明:通过研究列车单车质量、编组、压溃管塑变平台力对地铁列车吸收能量的影响,得到地铁列车头车吸收能量拟合关系式为W=0.116 2αMv~2-0.1F,该拟合关系式精度可达98.99%,中间车吸收能量的拟合关系式为W=5.296×10~(-4)αMv~2+0.038 3F,该拟合关系式精度可达94.42%,以上关系式可为地铁列车吸能参数配置提供理论支持,可应用于地铁列车吸能装置的设计过程中。     

钢轨轨底坡对下部授流接触轨安装的影响

接触轨是第三轨授电的地铁牵引供电系统的重要组成部分,接触轨的正确安装是车辆安全受电的前提。针对安装于加长短轨枕上的下部授流接触轨安装形式,建立几何模型推导出接触轨安装位置与钢轨轨底坡之间的数学关系式,给出接触轨正确安装时允许钢轨轨底坡安装误差范围的计算方法,以及两种常见安装参数下接触轨正确安装可接受的钢轨轨底坡范围值。最后,针对钢轨轨底坡超出接触轨安装允许范围而无法安装的情况,给出了补救建议。     

电流型逆变器换流参数的分析和机辅设计

本文模拟换流过程时,考虑了定子电阻和反电势的变化以及线性等值电路的影响,并利用中间参量简化方程的方法,求出了换流延时角、电容电压和二极管的极值点。对换流参数实现了优化设计。     

交流电传动机车两种典型电压源逆变器电路换流过程的分析计算(续)

3.关于换流过程的讨论由图14～17可见,Q,ωt_2~*及I_Z~*三要素对换流过程的品质有很大的影响。讨论于下。(1)Q值对换流的影响ωt_1~*与ωt_2~*——分别为换流第一脉冲(放电脉冲)与第二脉冲(充电脉冲)宽度。Q值越低,ωt_3~*大于ωt_1~*的程度越大。空载时ωt_1~*=ωt_3~*=1.0与Q无关,Q=∞时,ωt_1~*:ωs_3~*而与负载无关(图12)。U_(co)~#——一般U_(co)~*随Q增加而增加,但同时受ωt_2~*及I_Z~*的影响,当ωt_2~*=1-ωt_1~*,即主硅T_1、T_4定时触发时,U_(co)~*受Q及I_Z~*影响不大。如I_Z~*<0.45,Q>5时,U_(co)~*为     

同时存在延续进路电路与发车进路表示器电路的车站

在神朔二线的信号施工图设计过程中,发现该线上的多数车站都存在有2条正线、2个长大下坡道进站口、多个延续进路终端的特征。在《6502电路与各种设备联系图册》(电号:6504)的定型电路中,延续进路电路与发车进路表示器电路都借用了网络13线,因此存在共用网络13线的问题,笔者就此问题进行探讨,并提出了两个解决方案。     

计算机联锁接口电路潜伏性故障的分析与改进

新菏复线有部分车站采用了计算机联锁制式 ,车站在验收开通时未发现计算机接口部分电路异常 ,但设备投入正式运营后 ,在某站却出现了一种潜伏性电路故障 :全站所有的道岔因故不能操作及个别继电器出现误动 ,影响了作业效率。经现场分析故障原因 ,问题出在道岔启动及应急盘电路上 ,把应急盘上的ＧＹＺＳＡ弹出后 (该按钮被人为错误按下 ) ,可以暂时消除故障现象。经过认真研究 ,并征得原设计同意 ,对正在使用中的几个计算机联锁车站要点进行了电路改进 ,从而在根本上消除了故障原因。1　原接口电路原理该线计算机联锁制式为ＤＺ— 1型 ,道岔启动接口电路如图 1。图中用ＷＤＣＪ(或ＷＦＣＪ)代替了原650 2电路中的继电器ＤＣＪ(ＦＣＪ)及ＺＤＪ、ＺＦＪ ,能实现道岔单操及进路式操纵双重功能。当主、备机运行同时出现故障时 ,计算机故障继电器ＷＧＪ1、ＷＧＪ2落下 ,切断输出 ,ＷＤＣＪ(ＷＦＣＪ)不能励磁 ,通过其后接点为接通应急盘电源 (ＹＪＫＺ)做好准备。电路中ＷＤＣＪ(ＷＦＣＪ)与ＤＧＪ的接点串接还可以取代 650 2电路中ＳＪ的接点功能。当启用应急盘操作室外道岔时 ,先办理引导总锁闭 ,ＫＺ—ＧＹＺＳＪ—Ｈ断电 ,以切...     

弓网电弧的能量特性探讨

牵引供电是高速铁路关键技术之一,弓网关系是牵引供电的关键组成,而弓网电弧是弓网关系的突出问题。深入全面地了解弓网电弧的能量特性具有非常重要的意义,发现弓网电弧能量大小与电路结构及参数的关系,找到弓网电弧能量在时间和空间上的分布规律,揭示弓网电弧的腐蚀机理;从电气上找出减小弓网电弧危害的措施和弓网电弧危害的评估方法,提高牵引供电质量。文章从经济有效地解决弓网电弧问题的角度展开探讨,从弓网电弧的电气本质入手,在弓网电弧能量与电路结构和参数关系研究的基础上,找出弓网电弧能量大小与电路结构和参数关系,描述弓网电弧能量在时间和空间上的分布规律。     

跨座式轨道梁横向自振频率的简化计算方法

基于瑞利法(能量法)基本原理推导出跨座式轨道交通单跨轨道梁横向自振频率的简化计算公式。通过简支梁和固端梁2种退化的极端情况对公式进行了验证。继而通过具体算例将公式计算结果与MIDAS有限元计算结果进行了对比,论证了计算公式满足工程设计的精度要求。所推导的公式可以准确、便捷地计算跨座式轨道交通轨道梁横向自振频率。     

列车运行速度及走行距离测试的原理分析

推导了列车运行速度、走行距离与测速发电机输出电压频率的数学关系式，给出了利用ＣＭＯＳ数字集成电路和频率合成原理实现上述关系的电路框图，并对其速度接口电路、轮径输入方法及频率合成电路、分频电路和ＢＣＤ比例乘法器电路、显示电路、基准频率发生电路、电源电路等作了分析与说明。通过大量测量，获得了准确可靠的数据，表明电路设计是正确的。     

神朔线增建第二线信号设计实践

在神朔二线的信号施工图设计过程中，发现该线上的多数车站都存在有2条正线、2个长大下坡道进站口、多个延续进路终端的特征，《6502电路与各种设备联系图册》(电号：6504)的定型电路中，延续进路电路与发车进路表示器电路都借用了网络13线，因此存在共用网络13线的问题，笔者就此问题进行探讨，并提出了两个解决方案。     

牵引网双中性段电分相过电压分析与抑制

研究目的:针对电力机车断电过电分相产生过电压击穿绝缘设备问题,进行时序开关控制的链式电路建模,分类比较七跨/八跨锚段关节式电分相单、双中性段的机车-电分相-牵引网联合仿真全过程过电压,提出一种抑制锚段关节式电分相过电压治理的方法。研究结论:(1)七跨电分相中性线得到的过电压与文献中的试验结果相符,残压联合仿真有效值与理论计算值约11 kV,进一步对仿真有效性进行了验证;(2)八跨双中性段电分相的双边无源RC抑制电路,使中性段过电压值由七跨单中性段的95.57 kV降为59.28 kV,抑制效果较明显;(3)实验结果对锚段关节电分相设计具有重要参考价值。     

中央发送两端电流接收式无绝缘轨道电路的断轨态分析

分析中央发送两端电流接收式无绝缘轨道电路,必须考虑电流传感器参数及其接收电路等效阻抗对轨道电路的影响。通过电路变换,推导轨道电路接收端及轨道电路的等效电路,建立轨道电路断轨态等效电路及其二端口网络模型。根据等效电路,推导断轨态数学模型,给出传输矩阵参数以及接收端钢轨电流、感应电压和转移阻抗的计算公式。算例结果表明:电流传感器参数及其接收电路等效阻抗对轨道电路的影响,可以通过分析传感器等效阻抗参数对轨道电路的转移阻抗的影响得到;传感器等效阻抗越小,转移阻抗越小,则电流传感器处钢轨电流及其感应电压越大;当传感器等效阻抗为零时的算例结果与文献[4]的有关结果一致,说明给出的分析方法和结论是可信的,并且说明文献[4]是本文在传感器等效阻抗为零条件下的特例。     

电力机车过关节式电分相过电压研究

电力机车通过关节式电分相时,多次发生过电压现象,导致牵引变电所跳闸,对接触网和牵引变电所的安全运行构成严重影响。电力机车通过关节式电分相时的等值电路模型是一个由电阻、电感和电容组成的高阶电路。当电力机车通过关节式电分相不同区段时,等值电路在结构上会发生变化,从而产生过电压。本文利用MATLAB/Sim Power Systems对电力机车通过关节式电分相的过程进行仿真,结合兰州铁路局组织的过电压试验统计结果,分析中性段产生过电压的原因,并提出抑制过电压的措施。仿真结果表明,阻容保护器能够有效地抑制电力机车通过关节式电分相时在中性段上产生的过电压。     

交直交电压源系统中换流电流的影响

分析了电压型交直交变流系统中的换流过程换流电流对支撑电容的作用，以及换流电流对系统性能的影响，对采用自关断元件和强迫关断元件构成的两种变流器进行了比较，并提出了构成系统时的处理方法。     

交直电力机车中电流型四象限变流器及其微型计算机控制系统

电流型四象限变流器是一种脉冲宽度调制的交直流变换装置,具有功率因数高、谐波电流小、再生方便等优点。本文阐述了该变流器的工作原理,换流过程,控制方案以及主电路的电压,电流关系,元器件的最佳参数设计,并以直流电动机—发电机组为负载,对研制的电流型四象限变流器及其微型计算机控制系统进行牵引和再生试验,所得结果与理论分析相吻合。     

耐压高容量大的快速换向可控硅

世界最大容量的高耐压快速换向逆导可控硅(FR1000AX—50)和快速换向可控硅(FT1500EY—24)已试制成功并付诸实用。 FR1000AX—50耐压2500伏、平均导通电流1000安、平均逆电流400安、关断时间30微秒。其容量和换流能力都为过去元件的两倍,是一种崭新的逆导可控硅。这种元件采用了为在换流能力、耐di/dt能力和高电压下的换向能力