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试用孔隙比修正的方法查取粉土的容许承载力,将结果与标贯击数查承载力表法和公式计算法进行了对比,并用修正后的孔隙比按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)对粉土密实度进行了评价。 相似文献
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依托广西钦州港区某地基处理工程,基于夯前夯后多道瞬态面波测试和夯后动力触探试验、置换墩着底检测及静载荷试验,对15000kN·m能级强夯置换法处理软弱地基效果进行了检测。检测结果表明:强夯置换后,地基承载力明显提高,复合地基承载力大于200kPa,压缩模量大于20MPa;15000kN·m能级强夯置换有效加固深度7.0~10.0m,平均有效加固深度9.0m左右;强夯置换后,置换墩体与墩间土间、强夯置换区与周边的强夯区间均存在明显的不均匀性,设计时应充分考虑到强夯置换后地基土的不均匀性。 相似文献
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欧、美国家规范及工具书中,通常采用修正标贯N60换算黏性土指标,采用(N1)60换算砂土指标及进行液化判别。结合委内瑞拉某港口工程按照美标进行标贯试验的实例,对欧、美国家标准贯入试验方法及标贯值修正方法进行介绍,并对标贯修正中的一些影响因素进行分析。N60主要受锤的能量修正系数CE影响较大,在黏性土埋深超过10 m时,N60一般大于原始标贯值Nm。(N1)60在N60的基础上需进行深度修正,上部砂层时,(N1)60大于原始标贯值Nm;下部砂层时,(N1)60一般小于原始标贯值Nm。通过多种方法对比,对于标贯击数在15~50击,粗颗粒含量较少的超固结黏性土,采用N60值换算其不排水剪切强度Cu较可靠。 相似文献
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现行桩基规范缺少极密实粉细砂层桩端阻力和桩侧阻力的规定。结合某海港工程钢管桩基静载及高应变检测,探讨大直径钢管桩在极密实粉细砂层中的桩侧阻力和桩端阻力。高应变检测结果显示,极密实粉细砂层单位面积桩侧阻力范围为93~120. 01 k Pa,平均值为106. 6 kPa,1 500 mm钢管桩桩端阻力范围6. 742~6. 845 MN,平均值6. 780 MN。针对国内外规范对桩基承载力的估算计算结果进行分析,建议极密实粉细砂层桩侧阻力值取90~120 kPa,桩端阻力值取8~12 MPa。 相似文献
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为了更好控制科威特LNGI工程水力吹填砂土地基质量,合理评估水力吹填砂土地基处理后的承载力,选取基于CPT的3种经验公式,计算满足设计承载力200 kPa作用下所需的最小锥尖阻力qc值。结果显示,Bowles(1996)法和BS EN1997-1:2004 Annex D推荐法计算的最小qc值与水力吹填质量等级有关,但两者结果较接近,而EslaamizaadRobertson(1996)法计算的结果较小,仅为3. 8 MPa。基于保守考虑,最终结果取前两种方法平均值中的最大值7. 5 MPa。同时基于现场实际,在地基处理后预先进行CPT检测,得到平均锥尖阻力远大于计算验收值,并由大型载荷板ZLT试验验证了满足长期沉降的设计承载力。可见,在地基处理后可预先采用CPT对处理后地基处理承载力进行评估并辅助少量大型ZLT试验进行验证,可有效对地基承载力进行验收。 相似文献
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为探究强夯砂土地基锥尖阻力分布规律,采用静力触探试验方法对22个吹填区进行试验研究。发现以下分布规律:1)强夯砂土地基下锥尖阻力在1 m深度范围内基本呈线性分布; 2)对于吹填厚度约为11 m的区域,在1~6 m范围内会出现峰值,6~10 m范围内锥尖阻力有所下降,10 m深度以下由于接近海床高程的砾砂层锥尖阻力再次增大; 3)对于吹填厚度约为6 m的区域,在1~4 m范围内锥尖阻力会达到峰值,4~6 m范围内锥尖阻力有所下降,6 m深度以下由于接近海床高程的砾砂层锥尖阻力再次增大。通过试验结果计算承载力和总沉降量,并以此检验施工参数选取的合理性。 相似文献
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夹桩砂井法是处理表面倾斜的软粘土层地形地质的有效方法,它综合利用了砂井的排水固结、提高土体密实度和承载力的作用以及竹、木桩参与土体抗滑的作用,解决了表面倾斜的软粘土地基处理施工时所遇到的问题。与其他施工方法相比,夹桩砂井法具有良好的经济效果和较高的实用价值。 相似文献