拱北隧道曲线管幕顶管顶力参数取值研究

港珠澳大桥拱北隧道采用36根直径1.62 m、长255 m的曲线管幕作为超前支护穿越拱北口岸。为解决顶管顶力计算值与实测值之间的巨大差距，依托港珠澳大桥拱北隧道管幕工程，采用《规范》、Shimada、JMTA 3种公式对顶管顶力进行理论计算，同时对公式计算参数按来源分为管节参数、土层参数及经验参数3类。以《规范》公式为例，从经验参数选取是否合理的角度对顶力的计算进行了研究，并通过经验参数调整前后顶力计算值与实测值的对比，认为经验参数的调整是可行的，提出了经验参数取值优化的建议。     

顶管顶力计算方法的对比分析与总结研究

在顶管工程中,顶力的准确计算十分重要。虽然顶力计算公式很多,但计算结果却相差非常大。对常用的顶力计算公式进行了分析,并选取工程实例对各个公式进行对比计算分析。根据理论公式和经验公式的影响因素,提出了公式的适用范围和计算中应注意的问题,为顶力计算提供相应参考和指导。     

苏州城北路大断面矩形顶管顶力计算与实测分析

矩形顶管顶力作为顶进设计的重要参数，目前尚无统一的标准计算公式。结合大断面矩形顶管的特殊性，在比尔鲍曼理论、管土与管浆部分接触理论基础上进行修正改进，将顶管机机壳摩阻力单独计算，推导出大断面矩形顶管的顶力计算新方法。结合苏州城北路大断面矩形顶管工程案例，将计算值与实测值进行对比分析，研究发现： 1)采用比尔鲍曼理论计算上部土压力更为合理； 2)当形成稳定的泥浆套时，迎面阻力取1.1倍静止土压力，同实际情况吻合度高； 3)推导方法计算出的单位长度顶力与实测值较为接近，工程适用性较好。     

渗流作用下仰斜式挡土墙的主动土压力分析

库伦理论(包括库伦理论的补充公式)均未考虑渗流作用,而渗流力本来就是一种体积力,本文对静力模型进行补充,考虑了渗流力的影响,对于重力、荷载、滑面阻力(粘聚力、摩擦力)、挡墙反力、渗流力,这些力不同的排列组合会产生不同的静力模型。在多重静力组合中筛查,给出了一种最简洁的便于分析的静力平衡模型。运用该静力平衡模型,可以分析渗流力的变化规律。本文选择2个工程实例,结果表明在当墙顶坡面坡度较小时(如2°),渗流对挡墙的作用不明显。随着墙顶坡面坡度的增加(如10°),渗流对挡墙的作用力影响显著增加。     

考虑支座摩阻效应柔性墩纵向水平力优化设计

为研究支座摩阻效应对柔性墩台纵向水平力的影响,基于墩顶抗推刚度集成法,提出了考虑支座摩阻效应墩顶纵向水平分配力的二次分配理论框架。基于某一简支梁桥采用本文理论方法进行摩阻系数为0,0.02,0.03,0.04,0.05,0.06下的墩顶水平力分析,并获取最优摩阻系数取值。结果表明：墩顶纵向水平力的分配与支座摩阻系数有关,不考虑支座摩阻力会使得墩顶水平力离散性较大,各墩顶水平力差异化明显。在计算汽车制动力对墩顶纵向水平分力影响时,支座的摩阻效应不可忽略。通过对某一实际简支梁桥计算分析,采用摩阻系数为0.03的支座可使得墩顶在纵向水平力分配更为合理。本文的研究成果可为桥梁结构的支座选用提供参考。     

柔性横撑加千斤顶方法在斜塔柱施工中的应用--南京长江第二大桥塔柱浇筑计算分析

计算分析证明了五道柔性横撑梁及在梁端加顶力施工的可行性，并为柔性横撑梁的刚度选择及加力大小提供了计算分析。     

柔性高墩大跨度钢桁梁顶推施工技术研究

陕西合铜高速公路水苏沟大桥主桥上部结构为上承式3×80m钢桁-混凝土组合梁,墩身为薄壁空心高墩,盖梁尺寸较小,采用连续千斤顶顶推施工困难,且顶推时竖向力产生的附加弯矩对墩身影响较大。经研究,利用步履式千斤顶进行钢桁梁顶推,设计了配套同步施工的组合钢垫梁、支承梁等结构,确保了空间桁架体系节点受力特性,降低了顶推施工对墩身的影响。步履式顶推施工技术对以后同类型钢桁梁顶推施工具有借鉴价值。     

粘聚力对土压力计算的影响

本文在综合考虑土的粘聚力的前提下，通过对挡土墙后的滑动棱体进行受力分析，推导出了主动土压力的计算公式，并把该公式的计算结果与库仑土压力计算结果通过算例进行了比较，说明了计算土压力时综合考虑粘聚力的必要性及合理性。     

桥梁合龙段刚性支撑受力分析

通过对七里山高架桥合龙段受力特征进行的详细分析和计算，得出了合龙段临时张拉力的数据，计算出了合龙段刚性支撑最大支顶力的数据，从而提出了合龙段刚性支撑方法。     

连续梁桥柔性墩墩顶水平力分配分析

采用利用计算得出的连续梁桥组合墩台的抗推刚度来分配水平力的方法，推导连续梁桥柔性墩墩顶水平推力的分析模型，结合具体工程实例，介绍了柔性墩制动力分配的计算方法；并利用Midas有限元软件建立连续梁桥线-桥-墩-桩土作用的有限元计算模型，验证了该水平力分配方法的实用性。     

高填方段波纹管涵垂直土压力试验及计算

基于原位观测试验与理论研究,对高填方段波纹管涵的涵顶垂直土压力的分布特征与变化规律进行了探讨.首先,开展了高填方段波纹管涵垂直土压力现场观测试验.试验结果表明,高填方段管涵顶部存在土拱效应,规范的土柱法计算土压力值误差较大,偏于保守,而管涵顶部平面的土压力值并非均匀分布,存在明显的应力集中区域.在此基础上,结合试验规律及马斯顿理论,考虑由于土拱效应造成的应力集中现象,建立了高填方段波纹管涵垂直土压力计算模型,并进行了理论求解,从而提出了高填方段波纹管涵垂直土压力计算方法.最后,依据此模型对涵顶填土重度、土体内摩擦角、黏聚力、管径大小等主要影响因素进行了参数分析.结果表明,土体重度对管涵垂直土压力数值影响较大,而内摩擦角及黏聚力的影响较小.     

高桥墩稳定性分析

对桥梁结构中的高桥墩。提出了压曲失稳的计算公式，总结出在考虑支座对桥梁墩顶的作用时，欧拉临界力中μ值的简易计算方法。     

宽幅多室混凝土箱梁横梁受力研究

宽幅混凝土箱梁的横梁受力较为复杂。常规设计中，横梁简化计算时的顶底板与腹板传力比例可能与实际受力存在较大偏差。为得到真实的横梁受力模式，结合工程实例，采用三维实体有限元分析，准确计算出顶底板和腹板的传力比例，并通过桥梁博士4.4进行杆系模型计算，得到横梁较为合理的预应力布置。     

盾构机推进中管片与传力垫间拼装缺陷的力学行为有限元分析

在盾构机顶推进程中,在管片与传力垫间存在缺陷会导致管片受力不均匀,形成的劈裂拉应力超过材料的抗拉强度时将出现裂缝,因此进行盾构施工阶段管片力学行为研究有重要意义。,利用大型通用软件ADINA建立三维有限元模型,通过接触算法,分析了传力垫与管片之间不同位置的缺陷对结构力学行为的影响,结果表明:缺陷的出现对管片受力性能影响较大,会导致管片提前开裂,并降低管片的极限荷载,不同位置的缺陷对的荷载值的影响程度不同,对裂缝分布的影响不明显。     

拱北隧道工程中曲线顶管顶进力实测分析

港珠澳大桥珠海连接线拱北隧道工程口岸暗挖段采用曲线顶管管幕支护的施工方法,在复杂地层条件下计算曲线顶管顶进力是顶管施工的重点与难点。工程共计使用了37根外径为1 620 mm、平均长度约为255 m的钢顶管。结合现场施工记录,采用2种不同的计算方式对顶进力进行了估算并与实际顶进力进行对比验证。结果表明： 经验公式中的摩阻力计算在埋深较大时比较符合实际情况,在浅层的淤泥质地层中则偏大;直接采用被动土压力计算迎面阻力是偏保守的;顶进力的大小与泥浆润滑关系密切,初始阶段泥浆的润滑作用并不显著,在形成稳定的泥浆套过程当中摩阻力会逐渐下降,甚至小于1 kN/m2。     

桥墩顺桥向水平力分配计算

随着连续梁桥的广泛应用,连续梁桥墩顶顺桥向水平力往往是设计的关键步骤,解决这一难题是设计成败的关键.文中从多个方面介绍了连续梁桥和简支桥面连续桥桥墩顶受水平力的计算方法,总结出在不同情况下的不同计算方法,并在实际工作中加以应用,取得了满意的结果.     

连续梁顶推过程支座变位对内力的影响计算方法的讨论

用顶推法施工的连续梁桥,在顶推过程中,由于支座下沉或超顶,对梁的内力和支座反力都会产生影响。我们知道,一般连续梁的计算简图均取理想的铰支承,其特点是这种支承既能承受压力(正反力)也能承受拉力(负反力)。而顶推施工连续梁的支承滑道则只能承受正反力,不能承受负反力。所以,用一般的理想铰支承的计算简图来分     

12150ZL柴油机气缸盖及衬垫密封结构的分析

本文根据12150ZL柴油机使用中多次出现气缸垫窜烟漏气的问题，对150系列柴油机的气缸盖密封结构进行了概述，对其缸体螺栓预紧力进行了试验、统计、分析，并根据安装技术条件进行了具体计算，从而分析了12150ZL柴油机产生缸盖衬垫窜烟漏气的故障原因，提出了对其改进设计的设想。     

高填路堤涵洞受力及变形特性有限元分析

为研究高填路堤涵洞的受力及变形特性,建立了有限元计算模型。计算结果与工程实测吻合较好,并研究了涵顶土压力和沉降值的影响因素,得出了涵洞结构、尺寸、涵洞周围填土密实程度、EPS的厚度和宽度对涵顶土压力和沉降值影响的规律。     

12150ZL柴油机气缸盖及衬势密封结构的分析

本文根据１２１５０ＺＬ柴油机使用中多次出现气缸垫窜烟漏气的问题，地１５０同的气缸密封结构进行了概术，对其缸体螺栓预紧力进行试验、统计、分析、并根据安装安装条件进行了具体计算，从而分析了１２１５０ＺＬ柴油机产生缸盖衬势窜烟漏气的故障原因，提出了对其改进设计的设想。