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介绍了减震器储油罐筒的激光焊接试验过程,通过试验研究确定了最佳激光焊接工艺参数。分析了激光功率、焊接速度、激光焦点位置等离子控制对缸筒的气密性、焊缝拉伸抗力、焊缝形貌、金相组织、硬度分布的影响。 相似文献
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在加速电压60kv、电子束电流为40mA、焊接速度10mm/s、真空度0.2Pa下,实现了AZ91D镁合金的真空电子束焊接。采用金相显微镜及显微硬度计对AZ91D镁合金电子束焊接头的显微组织及显微硬度进行了分析。结果表明,AZ91D镁合金电子束焊接接头主要由焊缝、部分熔化区、热影响区及母材组成,焊缝区由均匀细小的等轴晶组成,AZ91D镁合金电子束焊的熔合线不明显,而出现部分熔化区,AZ91D镁合金电子束焊的热影响区很窄,且难以分辨。电子束焊焊缝区由于显微组织的细化,显微硬度接近母材的硬度。 相似文献
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对气门机构液力间隙调节器的激光焊接工艺参数进行了系统试验,分析了激光功率及焊接速度对零件的气密性、焊后形变、焊缝质量、金相组织、硬度分布的影响。此技术已成功地应用于大量生产中。 相似文献
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为提高AZ31B镁合金激光焊接质量,采用纳秒脉冲激光清洗对试件表面进行焊前清洗。采用扫描电镜和能谱仪分析了不同清洗方式下的表面形貌和化学成分,通过高速摄影直接观测了激光焊接动态过程,研究了不同清洗方式和参数对表面清洗效果和焊接质量的影响。结果表明,纳秒脉冲激光清洗可有效去除镁合金表面的氧化膜,且试件表面呈现细密的微结构特征。与未处理和钢刷打磨处理相比,焊前激光清洗对镁合金激光焊接小孔和熔池的稳定具有积极作用;焊缝表面鱼鳞纹均匀细小,接头显微组织沿板厚方向分布均匀,气孔和裂纹等缺陷少。焊前激光清洗可显著提升镁合金激光焊接接头伸长率。与未处理和钢刷打磨处理相比,接头伸长率分别提高50.3%和16.4%。合适的激光清洗可有效清除镁合金表面氧化膜,改善表面微结构,得到较高的接头抗拉强度和伸长率。 相似文献
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以DX54D+Z100MB热镀锌钢板为研究对象,通过设计线状、圆环形及C形3种不同焊缝分布形式的激光搭接焊缝与电阻点焊的拉剪性能对比试验,在保证焊缝质量满足设计方案要求前提下,完成了对4种焊缝形式连接接头的抗剪力测试,并考察了其焊缝组织组成、晶粒尺寸大小以及显微硬度分布情况。结果显示,线状焊缝的抗剪力优于C形焊缝,C形焊缝的抗剪力优于抗剪力相当的电阻点焊焊缝和圆环形焊缝;所有被检连接试样的开裂位置均始于焊缝边缘热影响区,并从一侧母材中撕裂脱出,其产生原因主要与焊接接头处的组织组成、晶粒尺寸差异、有效承载面积不同以及接头处的应力分布形态有关。 相似文献
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研究EQ1170KA城市客车底盘焊接接头疲劳裂纹扩展速率的规律结果表明:焊接接头各部位疲劳裂纹扩展速率da/dN与应力强度因子(ΔK)之间符合Parise公式;焊接接头不同部位的疲劳裂纹扩展速率各不相同,主要受组织和焊接残余应力的影响;并且母材的裂纹扩展速率最快,热影响区次之,焊缝裂纹扩展速率最慢。疲劳裂纹扩展速率主要受组织和焊接残余应力的影响。 相似文献
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研究了两种后桥桥壳用低合金钢板在激光-MIG复合焊接中,接头形状、接头间隙及MIG参数变化(大、中、小MIG参数)对焊缝形状及焊缝喉厚的影响.研究结果表明,MIG参数应设置成大、中MIG参数水平,以保证在一定的接头间隙下有充足的焊接材料填入间隙而形成部分焊透的焊缝,使焊缝喉厚满足焊接强度要求;过高的MIG输入能量和过多的焊料(丝)填入将导致焊缝横截面积增大,但对焊缝喉厚的影响不是很明显;当MIG参数设置成小MIG参数水平时,0.5 mm的接头间隙或切角面为3 mm×2 mm时,对获得较大的焊缝喉厚有利. 相似文献
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从激光源、母材、焊丝、激光光路、机械手、工装夹具和焊接参数诸方面入手,分析了以上诸多因素对车顶激光钎焊焊接质量的影响,并从影响车顶激光钎焊焊接质量的因素出发提出了保证焊缝质量的方法. 相似文献
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激光焊接技术在IVECO变速箱齿轮总成焊接中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对变速箱倒档齿轮总成激光焊接进行了研究。分析了激光输出功率、焊接速度对焊缝熔深、熔宽的影响,并提出了合理的工艺参数范围。 相似文献
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沪通长江大桥钢桁梁主要采用Q370qE和Q420qE钢板,在焊接工艺评定试验中发现部分Q370qE钢接头热影响区硬度超标(硬度值380HV10)。针对此情况,采用不同的接头形式、焊接方法、焊接材料进行多组焊接对比试验,研究不同焊接工艺及钢板化学成分对钢结构接头热影响区硬度的影响。研究结果表明:钢板的材质与接头热影响区硬度超标有较大的相关性;控制焊接热输入及焊道层间预热温度,并尽量采用多层多道焊的焊接方式,能够有效控制接头热影响区硬度超标问题;钢板中的碳元素含量及合金元素配比对接头热影响区硬度有影响,应严格控制碳元素含量,优化合金元素配比。 相似文献