无粘结预应力混凝土极限应力的等效塑性区方法

简要介绍了无粘结预应力混凝土结构的特点,在无粘结预应力混凝土结构正截面抗弯强度计算时,推荐应用等效塑性区方法计算极限应力,为应用无粘结预应力混凝土技术提供了一个理论研究方向。     

无粘结预应力混凝土极限应力的等效塑性区方法

简要介绍了无粘预应力混凝土结构的特点 ,在无粘结预应力混凝土结构正截面抗折强度计算时 ,推荐应用等效塑性区方法计算极限应力 ,为应用无粘结预应力混凝土技术提供了一个理论研究方向。     

无粘结预应力混凝土极限应力的等效塑性区方法

简要介绍了无粘预应力混凝土结构的特点,在无粘结预应力混凝土结构正截面抗经强度计算时,推荐应用等效塑性区方法计算极限应力,为应用无粘结预应力混凝土技术提供了一个理论研究方向。     

无粘结预应力筋的极限应力增量

总结了国内外关于无粘结预应力钢筋的极限应力的研究现状 ,针对我国行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》中 ,对无粘结预应力钢筋的极限应力设计取值的规定的不足 ,根据大量的试验数据 ,提出了适用于桥梁工程的无粘结预应力混凝土上部结构多种截面无粘结筋极限应力增量的实用简化计算方法 ,补充了《规程》的不足 ,拓宽了《规程》中公式的适用范围。     

3×40m钢—混组合梁桥结构静力分析

结合某3×40 m装配式钢—预应力混凝土连续组合梁桥施工图设计实例,采用Midas Civil v.2010对结构进行建模和静力分析,结果表明该桥在承载能力极限状态下的截面强度和正常使用极限状态下的应力及挠度均满足规范要求。     

预应力混合配筋混凝土构件抗弯性能研究

为了研究有粘结预应力AFRP-钢混合配筋混凝土构件的抗弯性能,基于平截面假定和截面内力平衡条件,推导了预应力AFRP-钢混合配筋混凝土构件适筋破坏情形下正截面受弯承载力以及截面开裂弯矩的计算公式,利用推导的计算公式对五组具有相同整体配筋率、不同初始张拉控制应力的预应力混合配筋构件抗弯性能进行了研究,对预应力AFRP-钢混合配筋构件与普通混合配筋构件的极限抗弯承载力与抗裂承载力进行了对比.研究表明:按照给出的预应力AFRP-钢混合配筋混凝土构件抗弯承载力及开裂弯矩计算公式可较好地反映结构的受力特征;在预应力AFRP筋与普通AFRP筋极限抗拉强度相同的情形下,将预应力AFRP筋代替普通AFRP筋材,对AFRP-钢混合配筋混凝土构件极限抗弯承载力提升的效果并不明显;预应力AFRP-钢混合配筋混凝土构件可以有效地提升结构的抗裂承载能力.在算例中,当张拉控制应力σcon接近于预应力AFRP筋极限抗拉强度的25%时,构件抗裂承载力提升78.7%,从而有效延迟了截面裂缝开裂的时间,增大了结构的抗弯刚度.     

体外预应力在桥梁结构加固中的技术应用研究

体外预应力体系由布置于承载结构主体截面之外的预应力束产生的预应力,它仅通过与结构主体截面直接或间接的承载构造实体传递预应力,体外预应力作用在一定程度上引起对原结构进行卸载的作用,提高结构刚度与承载力,因此;适用于加固不能够满足正常使用极限状态和承载能力极限状态的结构。与传统的预应力筋布置与混凝土截面内的体内预应力结构相对应。加固使用的技术范围广泛,既可用于预应力混凝土桥梁、特种结构和建筑工程结构等新建结构,亦可用于既有的钢筋混凝土结构、钢结构或其他类似的重建、加固与维修。     

关于无黏结预应力筋的极限应力在桥梁设计中取值的探讨

通过对20片T形和箱形截面模型梁进行破坏试验，来研究桥梁中无黏结预应力混凝土结构综合性能的影响因素以及无黏结预应力筋极限应力的计算方法。     

关于无黏结预应力筋的极限应力在桥梁设计中取值的探讨

通过对20片T形和箱形截面模型梁进行破坏试验,来研究桥梁中无黏结预应力混凝土结构综合性能的影响因素以及无黏结预应力筋极限应力的计算方法.     

一座变截面连续箱梁桥的腹板斜截面抗剪加固方案探讨

通过对一座预应力混凝土变截面连续箱梁桥斜截面抗剪加固方案对比实例分析,发现被动加固的后加补强材料,由于受分阶段受力造成的“应力(应变)滞后”的影响,在极限状态下根本无法充分发挥材料的抗拉性能,造成极大的浪费.而主动加固采用预应力技术,从根本上解决后加补强材料的“应力(应变)滞后”问题,提高后加补强材料的利用效率,以最少的成本,创造最佳的加固效果.     

体外预应力混凝土梁受弯承载力影响因素分析

引言 体外预应力是后张预应力体系的重要分支之一,与体内有粘结预应力结构相比,其主要具有如下优点：预应力筋布置在构件截面外,便于检查、修补及更换;可提高构件的抗弯甚至抗剪能力;荷载产生的应力沿预应力筋长度方向均匀分布,变化幅度小,对承受疲劳荷载及重载的构件有利等。但是,在外荷载作用下,体外预应力混凝土结构的预应力筋与混凝土之间可以产生滑动,预应力筋的应力增量不能由单个截面的特性确定,其取决于整个构件的变形。因此,在计算体外预应力混凝土结构的受弯承载力时,应首先确定预应力筋的极限应力。     

体外预应力混凝土梁承载全过程分析新模型

为了探讨体外预应力混凝土梁在承载能力极限状态下的性能,建立了其基于有限单元法的考虑材料和几何非线性的数值分析模型.引入分块截面模型确定钢筋混凝土梁单元截面的切线刚度和分析其退化过程,采用三节点摩擦滑移预应力筋单元分析体外预应力筋在转向块或滑块处的摩擦滑移效应.该模型考虑了影响结构力学性能的主要因素,并考虑了轴力二次矩和二次效应.对试验梁的特征参数、体外预应力增量、摩擦滑移效应和二次效应等进行的分析表明,计算结果和试验值吻合.研究表明,体外预应力筋在转向块或滑块处的摩擦滑移效应是影响体外预应力混凝土梁力学性能的重要因素.     

钢-预应力混凝土组合梁抗扭极限分析

根据软化桁架模型理论,通过力及力矩的平衡、变形协调和材料本构关系,得出在转矩作用下预应力组合梁的受扭强度、扭率、应力、应变、扭转角等一系列方程,并推导出在转矩作用下开、闭口截面钢-预应力混凝土组合梁的抗扭极限强度计算公式.     

桥梁体外预应力标准化加固技术的思考和探索

体外预应力索加固技术作为一种主动加固方式,可有效改善原结构受力,改善原桥下挠,增加应力储备,在对混凝土梁式桥的加固上效果显著,应用也越来越多。但目前针对桥梁的体外预应力索加固技术相关的设计标准、锚固转向装置采用材料及构造形式差异性较大,加固施工技术水平也参差不齐,使得很多桥梁的体外预应力索加固效果难以达到预期目标,加固效果难以保证。文章通过采用体外预应力加固技术对变截面预应力混凝土连续梁桥、等截面预应力混凝土连续梁桥、预应力混凝土小箱梁等多种结构类型的梁式桥进行加固,对桥梁体外预应力加固装配式技术的流程、应用进行探索研究,为其他类似工程提供参考和借鉴。     

水平筋与斜筋面积不同时体外加固钢筋混凝土简支梁桥极限承载能力的分析

体外预应力加固钢筋混凝土简支梁桥受力特性与无粘结部分预应力混凝土结构相似,可直接采用无粘结部分预应力混凝土垢极限力做内水平加固钢筋的极限应力,水平筋与斜筋面积不同对水平筋极限应力的影响较大,不能忽略。     

预应力混凝土连续组合梁桥的内力重分布与应力重分布分析

预应力混凝土连续组合梁桥的截面一般由预制部分和现浇部分组成,混凝土的收缩徐变及预应力损失对结构内力及截面应力均有较大影响。运用有限元步进法结合随时间调整的有效模量法,对预应力混凝土连续组合梁桥的内力重分布和应力重分布进行了较为详细的分析,并得出一些有益的结论。     

体外预应力砼技术在桥梁工程中的应用与发展

体外预应力结构正在引起工程界的广泛关注。介绍了体外预应力混凝土结构的发展过程及其在国内外的应用，论述其结构计算中的几个关键问题，提出以能量变分原理将体外预应力结构视为梁索组合体系来计算活荷载作用下体外预应力钢筋应力增量，这种方法具有很好的精度，在此基础上给出r更为实用的简化计算公式；同时以全过程非线性分析方法可以对体外预应力混凝土梁极限状态进行分析，并结合两座试验桥，就体外预应力混凝土结构的设计和计算特点等问题进行了详细论述。     

组合小箱梁桥横隔梁预应力设置与分析

介绍了哈尔滨三环西线松花江大桥引桥简支转连续组合小箱梁横隔梁的预应力设计情况,分析了施加预应力前后组合小箱梁横隔梁的受力特征。结果表明:若不施加预应力,在汽车荷载作用下组合小箱梁横隔梁下缘拉应力较大,混凝土截面将会开裂;施加设计的预应力后,运营阶段组合小箱梁横隔梁下缘处于受压状态,最小压应力-1.8 MPa,混凝土截面不会开裂。     

预应力混凝土梁桥应力测试技术

将钢弦应变传感元件用于大跨度预应力混凝土梁桥施工控制中，实施箱梁关键截面的应力跟踪测试．通过对工程结构测试应力数据的误差分折与处理，使实测应力更接近于结构实际受力状态，保证了施工质量．从而为结构应力分析、结构设计变更和施工质量评价提供了依据．     

钢桁腹组合梁桥静载试验分析

为检验某钢桁腹预应力混凝土组合梁桥的承载能力是否满足正常使用状况的要求,对该桥在静载作用下的挠度、应力进行试验分析.研究结果表明,该桥的受力性能和正常使用状态极限承栽力均满足设计要求,结构工作状况良好.