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循环荷载作用下软土动力特性试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究循环荷载作用引起的软土动力特性变化及由此导致的地基承载力不足等问题,以营口软土为研究对象,通过动三轴试验,研究了动应力幅值、固结围压、固结比、振动频率和振动次数对软土动力特性的影响.试验结果表明:营口软土具有明显的结构性,其动应变-振动次数(εd-lg N)曲线和动骨干曲线存在明显的应变转折点,超过此应变转折点后,土体变形迅速增加;动强度随固结围压的增加而增大,固结比和振动频率对软土动强度的影响却并非简单的一致增大或减小;动弹性模量随固结围压、固结比和振动频率的增加而增大,而动阻尼比则随着固结围压和固结比的增加而减小,随振动频率的增加而增大. 相似文献
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交通荷载作用下结构性软土的孔径分布试验 总被引:1,自引:0,他引:1
为探讨结构性软土的动力特性及微观机理,对结构性软土在交通荷载作用下的孔径分布特征进行了分析.通过固结试验确定了结构性软土的前期固结压力和结构屈服压力,利用这些值进行了不同围压、不同振动频率以及不同动应力比下的动三轴试验和压汞研究.结果表明:结构性软土存在一个振动频率门槛值和一个随固结压力值变化的临界动应力比,相应振动门槛值的孔径分布特征转折点为0.3μm;振动频率大于门槛值时,频率对孔径累积分布曲线的影响可忽略;根据分形理论,结构性软土具有3个分形的无标度区,根据这一特点确定了团粒内孔径和团粒间孔径之间的分界尺寸为0.5μm,同时给出了新的孔径界限标准. 相似文献
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以改性膨胀土为研究对象,结合铁路路基实际固结状态,考虑了不同固结比对石灰改性膨胀土动力特性的影响。通过振动三轴试验,对掺灰比为5%石灰改性膨胀土,在选定的5组固结比下表现出的动力特性进行了试验研究,得出了固结比的变化对其产生的影响。在研究的固结比范围内,随着固结比的增大,改性膨胀土的动弹模量也显著地增大;阻尼比则相应地出现减小的趋势,但所受影响程度较之动弹模量略小。 相似文献
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利用GDS双向振动三轴系统,对超固结软粘土进行了试验研究,结果表明,随着循环次数的增加,负孔压逐渐向正孔压转变;随着超固结比的增加,土体的强度提高,循环应变发展减缓.最后在试验基础上得到了超固结软粘土的应变破坏标准. 相似文献
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为了研究掺砾形状对掺砾砂土动力特性的影响,进行了级配相同的亚圆形、棱角形及片状3种形状掺砾砂土的动三轴试验。控制掺砾形状、掺砾量和固结压力等因素,研究掺砾砂土的动弹性模量、阻尼比、孔压及动强度。试验结果表明:掺砾形状对掺砾砂土的动弹性模量影响与围压有关,有效围压小于400kPa时,片状掺砾砂土比棱角形掺砾砂土具有更高的动弹性模量,而亚圆形掺砾砂土动弹性模量最小,当固结压力达到400kPa时,片状掺砾砂土动弹性模量降低至最低;片状掺砾砂土阻尼比最大,而亚圆形掺砾砂土的阻尼比要小于棱角形掺砾砂土;掺砾量在10%~50%范围内,掺砾量越高,掺砾砂土动弹性模量越大,而阻尼比越小。亚圆形掺砾砂土孔压发展最快,而片状掺砾砂土孔压发展最慢;片状形掺砾砂土的动强度最高,棱角形次之,亚圆形最低,且掺砾形状越不规则对动强度的影响越大;掺砾量越高,砾粒之间渗透边界越宽,掺砾砂土孔压消散越快,其动强度相应增大,并且随围压的升高这种趋势越来越明显。 相似文献
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《公路交通科技》2017,(10)
以天津滨海新区结构性海积软土为研究对象,采用GCTS动静扭剪试验仪,基于正弦波与方波两种波形,在固结排水条件下施加不同初始静偏应力,通过考虑循环振次、应力幅值、振动频率以及围压等因素对土体结构的影响,研究结构性软黏土的动力特性。试验结果表明:初始静偏应力小于土体初始屈服应力时,施加静偏应力增加了土体固结度,提高了其结构强度,应变软化现象减弱,累积塑性应变曲线中屈服点对应的应力值大。初始静偏应力大于土体初始屈服应力时,土体初始结构破坏,出现严重的应变软化现象,累积塑性应变曲线迅速由稳定型转变为临界型,且在同条件下,方波应变值始终大于正弦波。孔压变化与初始静偏应力有关,随着静偏应力增大其孔压滞后现象严重。土体屈服应变随初始静偏应力增大而增加,静偏应力及振次相同时,方波作用下的土体屈服应变值小于正弦波。两种波形下,土体屈服应变随振次增加均呈减小趋势,且最终均会趋于一点,正弦波趋于相同数值下的振次远大于方波。土体动强度随应变标准提高而呈现增大趋势,应变标准为屈服应变值时,动强度曲线表现为先陡后缓,其他应变标准下动强度曲线较为平缓。两种波形下的动强度随振次增加而减小,最终均会趋于一点,且正弦波值大于方波。 相似文献