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分析了水翼复合小水线面双体船(HYSWATH)的阻力变化规律,给出此船型各阻力成分的计算公式,并在此基础上讨论HYSWATH处于翼航状态时吃水和纵倾角的计算,形成了一套较完善的HYSWATH翼航状态阻力计算方法。该计算方法可作为初步设计阶段估算阻力和主机功率之用。 相似文献
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高速水面双桨船的附体种类多,附体阻力在船体总阻力中占相当大的比重,对快速性能有较大的影响。本文通过若干船模的附体阻力试验,对附体类型,模型试验要求,附体阻力换算方法以及尺度效应作了讨论,并给出了一些附体阻力的统计资料。 相似文献
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以低速肥大型船舶的系列模型试验为依托,分析了船模和实船各阻力分量在不同傅氏9数下随船型参数变化的变化趋势,给出阻力分量随船型变化的平均曲线,结合另外10型肥大型船舶及3个系列,初步给出了低速肥大型船舶船模和实船各阻力分量占总阻力百分比随傅氏数变化的曲线。 相似文献
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由于缺乏海相密实碎石土持力层中钢管桩的工程实例及研究,依托秘鲁某港口工程,研究碎石土持力层中钢管桩的沉桩及承载特性。在国内开展模拟试验,获得模拟沉桩参数后,进行沉桩可打性分析及完善施工策划,随后在现场进行试沉桩、高应变和静载试验并测试侧阻力与端阻力。结果表明:开口钢管桩在进入密实碎石土持力层后,其承载力、单位面积侧阻力和端阻力将随入土深度增加而增大,但增大幅度会逐渐减小;但在进入持力层1 m后沉桩变得困难,此后碎石土的单位面积端阻力将逐渐稳定,其单位面积极限端阻力不小于10.5 MPa;钢管桩的端阻力主要由桩端阻力提供,土塞承载力提供的反力较小,开口管桩土塞系数取相对低值。 相似文献
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SWATH阻力的数值计算方法及其性能试验 总被引:1,自引:0,他引:1
用七次幂多项式拟合片体线型和主体横剖面面积曲线,以线性兴波阻力理论为基础计算兴波阻力;以“相当平板’’假设为基础计算摩擦阻力;采用“1 k”的方法计算形状阻力,提出了SWATH阻力的完整方法。与船模试验结果比较得出:采用本方法预报SWATH的阻力比较接近实际情况。 相似文献
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艉扰流板对穿浪双体船阻力影响的试验研究 总被引:4,自引:1,他引:3
通过两种典型片体线型的穿浪双体船静水阻力模型试验,研究了艉扰流板深度变化对穿浪双体船总阻力、航行纵倾角、船体上抬的影响规律。结果表明:艉扰流板可以调整穿浪双体船的航态,达到有效降低阻力的目的,减阻率可达6%~14%,略优于艉部楔形板的减阻效果,且安装和调整更方便;艉扰流板深度对总阻力的影响较大,深度过小,无减阻效果;过大,会引起高速时船体埋艏和阻力增加,其适宜的深度与艉板宽度之比约为1%~2.5%;艉扰流板减阻效果的获得主要是来源剩余阻力的减少。 相似文献
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根据线性兴波理论推导了单支柱小水线面双体船兴波阻力公式。粘性阻力采用传统的经验公式。编制了阻力预报软件。对船模M8501进行了阻力计算,阻力的计算结果与试验结果一致。这些计算结果验证了本方法和软件的可靠性。 相似文献
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3、由船模阻力换算 D.De.Groot[9]根据荷兰船模试验池及Nordstrom,发表的圆舭型摩托艇船模试验资料绘制成阻力计算图谱(图10),后又根据美国司蒂汶森工学院研究的V型快艇船模试验资料及其它水池发表的V型摩托艇船模试验资料整理成图11,可供阻力换算之用。两张图谱中,船模长度都定为2.25m。图11适用的艇型如图12所示。当已知实艇数据后,可按常规的阻力换算方法通过这二张图谱计算出实艇阻力。即将船模的阻力分解成摩擦阻力和剩余阻力两部分,求出船模的剩余阻力系数CR作为实艇的剩余阻力系数,而实艇的摩擦阻力可按下式计算。 相似文献
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分析9艘圆舭型快艇船模浅水阻力系列试验资料,寻找每艘船模阻力变化规律。由108条内插阻力曲线应用回归分析直接水计算,及依据深水阻力转换的间接计算,分别计算浅水阻力曲线。对无浅水影响最小水深及超临界纵倾角也作了一定研究。 相似文献
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方艉舰船及加装尾板的兴波阻力计算 总被引:2,自引:0,他引:2
本文给出方艉舰船兴波流场和阻力的实用计算方法,并用于加装尾板的情况,可以计算方艉舰船在加装尾板后的兴波阻力、尾流场,以及尾板长度、反角等因素变化导致流场及阻力上的差异,从而对尾板的设计方案从数值计算的角度作出比较。 相似文献