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铜陵公铁两用长江大桥主桥为630m五跨连续钢桁梁斜拉桥,采用三主桁三索面结构型式。3片主桁均由全焊桁片拼装而成。通过对备选方案的研究和比选,铜陵岸钢梁架设采用"边跨全顶推法架设+中跨悬臂法架设"方案,无为岸钢梁架设采用"边跨部分拖拉法架设+中跨悬臂法架设"方案,中跨合龙采用"桁片整体合龙"方案。在4号桥塔墩设置顶推平台和顶推装置,将铜陵岸边跨和次边跨钢梁分段安装、分次顶推至全部就位,然后将中跨钢梁悬臂架设至合龙口;在2号墩前方设置安装平台、1号墩墩顶布置拖拉装置,将无为岸边跨和部分次边跨钢梁分段安装、分次拖拉至全部就位,然后将3号墩前后两侧钢梁双悬臂架设至边跨合龙,再将剩余中跨钢梁单悬臂架设至跨中合龙口;最后吊装合龙段桁片进行中跨合龙。 相似文献
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苏州石路东路跨京杭运河大桥为三跨预应力连续梁(72 m+120 m+72 m),东侧边跨桥宽变化较大;设计提出了不对称施工方案,即中跨采用挂篮悬臂施工,边跨采用支架现浇。计算分析表明了不对称施工的设计方案可行性,同时解决了边跨变宽段现浇问题。 相似文献
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武广高铁大跨度钢桁拱桥施工 总被引:1,自引:1,他引:0
由于在大跨度钢桁拱施工中,中跨钢桁梁的架设需要边跨钢桁梁提供特别大的抗倾覆力矩,结合武广高铁大跨度钢桁拱桥的施工,介绍钢桁拱边跨辅以临时墩的悬臂施工,中跨采用吊索塔架辅助悬臂安装,最后跨中合龙的施工方法。 相似文献
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坦桑尼亚坦桑蓝跨海大桥主桥为(85+4×125+85) m五塔六跨矮塔斜拉桥,主梁为鱼腹式预应力混凝土等高箱梁,采用普通挂篮悬浇施工,设6个合龙口。为选择边跨、次边跨和中跨合理的合龙顺序,采用MIDAS Civil软件建立主桥不同合龙顺序有限元模型,分析合龙顺序对主梁恒载预拱度、应力、合龙阶段位移以及成桥索力的影响。结果表明:合龙顺序对主梁恒载预拱度影响较大,对主梁合龙阶段位移有一定影响,但对主梁应力、成桥索力影响较小,先边跨再次边跨最后中跨合龙的顺序为该桥最优合龙顺序。最终该桥采用了先边跨再次边跨最后中跨的顺序合龙,施工和成桥阶段全桥线形控制良好,结构受力安全。 相似文献
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《桥梁建设》2017,(1)
为分析强震下多跨斜交简支梁桥梁体出现较大转角的原因及斜度、宽跨比对桥面转角的影响,以某装配式预应力混凝土箱梁桥为背景,利用OpenSees软件建立多跨(两跨和三跨)斜交简支梁桥动力计算模型,采用时程分析法研究斜度、宽跨比和碰撞作用对桥面旋转的影响。结果表明:强震下两跨斜交简支梁桥桥面出现较大转角主要是由结构偏心效应造成的;考虑相邻梁间单边纵向碰撞后,当与斜度、宽跨比有关的参数η1时,碰撞力矩会抑制两跨桥面的旋转;当η1时,碰撞力矩会加剧其中一跨而抑制另一跨桥面的旋转。强震下三跨斜交简支梁桥中跨桥面的旋转主要由邻梁间纵向碰撞作用引起,斜度小于45°时,仅考虑梁体单边纵向碰撞,中跨桥面最大转角随η的增大而增大;考虑梁体双边纵向碰撞,中跨桥面最大转角随η的增大呈先增大后减小的趋势。 相似文献
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以某大跨连续刚构桥为研究对象,利用正交试验设计思想,通过改变主梁设计参数(边中跨比、梁底幂次、支点梁高高跨比),建立9个桥梁有限元模型,以主梁跨中应力、挠度等作为指标,并采用公式评分法,设立综合指标。通过对计算结果的分析,得出主梁跨中性能最优参数组合方式。结果表明:在边中跨比A取0.59、梁底幂次B取1.6、支点梁高高跨比C取0.055时,综合指标值最小,跨中性能最好,最优参数组合为A3B1C2。 相似文献
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广东伶仃洋大桥方案设计介绍 总被引:1,自引:0,他引:1
伶仃洋大桥是从广东珠海大王岛起跨伶仃洋至香港屯门烂角嘴的跨海特大桥 ,全长 2 3km。方案总体构思为 :非通航孔桥选择 1 0 0m跨结构为主体 ,并选择 6 0m及 30m跨结构作为之间及其 1 0 0m跨结构与岸边的过渡。通航的桥梁为 30 0m跨的横门东航道桥、90 0m跨的伶仃西航道桥、1 4 6 0m跨的伶仃东航道桥。着重就上述结构在设计、施工的构思上展开论述 相似文献
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成贵铁路鸭池河特大桥主桥为主跨436 m中承式提篮拱桥,拱上主梁为单箱三室预应力混凝土箱梁,分为两端边跨34 m区域、两端中跨无吊杆32 m区域、中跨有吊杆204 m区域.中跨有吊杆区域拱上主梁采用吊索多点弹性支撑满跨吊架技术进行施工,即利用接长主拱吊杆搭设满跨通长现浇吊架来浇筑拱上主梁混凝土.吊索弹性吊架由底模系统、... 相似文献
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南京大胜关长江大桥主桥钢梁南边跨合龙技术 总被引:5,自引:3,他引:2
京沪高速铁路南京大胜关长江大桥主桥为2联(84+84) m连续钢桁梁+(108+192+336+336+192+108) m六跨连续钢桁拱桥.六跨连续钢桁拱桥分4个合龙点,先192 m边跨合龙,再中跨合龙.介绍该桥主桥南边跨合龙的特点、技术措施、合龙前的架设状态、合龙步骤. 相似文献