32000DWT散货船应急消防泵吸入能力核算

国际船级社协会(IACS)通过UI SC 178(rev.1)统一解释,明确规定了固定式应急消防泵吸口压头应满足《国际消防安全系统规则(FSS规则)》第12.2.2.1.3条的要求,并适用于合同建造日期为2012年1月1日及以后的船舶。基于EXCEL数据处理方法,以32 000 DWT散货船为例,详细核算了应急消防泵在统一解释规定的各种营运工况下的吸入能力。核算结果表明:该船应急消防泵吸口完全浸没在水线以下,故其吸入压头完全满足上述要求。     

7 000t远洋散货船

介绍了7000t远洋散货船的主要量度、总体布置、船体结构、干舷与稳性、防火结构、动力装置等内容。     

12 000 t多用途散货船开发设计

12000吨多用途散货船是我院为德国船东开发设计的现代新型多用途散货船,具有功能多、设备多、布置紧凑、结构复杂、满足船东多种需要的特点。本文从尺度特点、分舱形式、主要设备、总体布置、空船重量、完整稳性、破舱稳性等方面,扼要介绍了本船的开发设计概况及主要设计特点。     

52300t双壳散货船的开发设计

52300t双壳散货船是上海船舶研究设计院开发设计的新一代灵便最大型双壳散货船。本文简要介绍了该船的概况和主要设计特点，并结合目前世界上散货船双壳化的发展趋势，简要介绍了新型双壳散货船的研究开发、设计要点及发展前景。     

再析74000t散货船结构基本设计

船舶工业经过20多年的努力，散货船型已成为造船行业的主要产品之一，同时也面临着日益剧烈的市场竞争。本文总结了如何进一步提高该船的结构设计水平，以取得更好的质量和整体经济效益。     

27 000 t散货船结构设计中的若干问题

随着国际船舶协会（IACS）对散货船要求的提高，本文以27000t大湖型散货船首制船为例，对其进水情况下的总纵强度、首部抗拍击强度、冰区加强、船体振动等问题作一阐述，并在首制船设计基础上，对控制船体结构重量提出了某些措施，以供参考。     

40000t油轮应急消防泵调试浅析

介绍船舶应急消防泵使用环境和泵的结构特性，分析测试和使用中存在的问题，阐述解决问题的方法。     

53 000 DWT散货船上层建筑整体吊装工艺设计

介绍了53000DWT散货船上层建筑整体吊装工艺设计,在技术上,通过对上层建筑整体吊装过程中结构的静力有限元分析,由分析结果找到受力薄弱环节,对薄弱环节提出加强方案,并对加强后的上层建筑结构再次有限元分析校核强度,将加强后的上层建筑整体吊装,生产实践表明,上层建筑整体吊装工艺设计相当成功,对后续船舶上层建筑整体吊装和其它船舶实施上层建筑整体吊装具有较强的指导和借鉴意义.     

关于机舱应急消防泵吸口和应急消防泵之间的吸水管应采用焊接连接的通告

近期,接到马绍尔主管机关通知,不止一艘船舶在接受PSC检查时发现．应急消防泵的吸入口安装在机舱内．在机舱吸口和应急消防泵之间的吸水管上采用法兰连接．不满足SOLAS公约Ⅱ-2／10．2．1．4．1的要求,因此造成这些船舶被PSCO滞留。SOLAS公约II-2／10．2．14．1规定：应急消防泵及其海水入口、吸水以及送水管和隔离阀应位于机器处所的外部。无法做到这种布置时,如对该阀门进行遥控的位置与应急消防泵在同一舱室,可在机器处所安装通海阀箱,吸水管要尽可能短。吸水管和排水管的一小部分可以贯穿机器处所,但应由坚固的钢质外套包裹,或隔热至”A60”级标准。管子应有足实的壁厚．无论如何不得小于11mm．并且除与海水进口阀门的连接采用法兰外,所有接头均应采用焊接连接。上述要求适用于2002年7月1日及以后安放龙骨或处于相应建造阶段的船舶。     

30 000 t级散货船结构强度有限元分析

依据散货船结构共同规范,采用MSC Patran/Nastran、CCS船级社开发的CSR计算软件CCS-Tools和LR船级社的ShipRight SDA 2007.对30000t级散货船进行了货舱结构的整体有限元分析、高应力区域细化网格有限元分析和疲劳敏感区域精细网格有限元分析.并就所遇问题进行探讨.     

27 000 t散货船轴系校中问题处理

本文简要介绍了轴系校中的基本概念,说明了不良校中的危害,影响轴系校中特性的各种参数,通过27 000 t散货船的校中计算和测量结果进一步加以说明.     

76000t散货船轴系安装及校中

船舶轴系是船舶推进装置中的重要组成部分,其安装和校中过程要求都非常高。以76 000 t散货船轴系安装为例,结合相关生产工艺分析该船型轴系的基本情况。阐述轴系安装及校中的方法,并详细介绍轴承负荷的调整方法。根据各档轴承的顶升曲线,对异常情况进行分析和处理,确保负荷参数控制在工艺要求范围内,同时使得各轴承负荷合理分配,满足使用要求,提高轴系的安装质量。     

82000t散货船船体结构振动控制

在82 000 t散货船的设计建造过程中,根据船舶机构减振设计的方法,首先,从设计阶段对主机和螺旋桨激励特性进行分析,确定采取一系列相应有效措施降低激励程度;然后,对船体总体振动特性进行分析,以避免出现总体共振。在详细结构设计过程中,应用结构有限元分析局部结构振动特性,设计上力求通过保持一定频率储备来避免出现有害振动。实船试航结果证明该设计过程不仅很好地处理了振动问题,而且测量结果也完全满足技术规格书要求的GB/T7452-2007对商船振动舒适性的要求。     

CSR-H对3.5万吨散货船的影响评估

以3.5万吨散货船实船为例,主要通过SDP规范计算和DSA有限元计算,校核CSR-H对该船结构尺寸和质量的影响。在规范计算方面,主要核算不同工况下的轻货舱、重货舱/风暴压载舱的弯曲强度、剪切强度、极限强度和剩余强度对主要结构尺寸的影响。同时,对重货舱同时兼做风暴压载舱第三货舱的所有区域进行屈服强度评估和屈曲强度评估。     

30 000t大湖型散货船有害振动的诊断及治理

针对30000 t大湖型散货船有害振动问题,通过振动测试、模型试验和三维有限元计算,找出主要的激励源是螺旋桨诱导的脉动压力,并准确进行了艉部伴流场评估和脉动压力预报.最后从船体结构上采取合理优化的减振措施,获得了明显的减振效果,使该船得以顺利交船.同时在船舶振动诊断与治理方面,取得了有益的经验,并对今后的船舶减振设计提出建议.     

175 000 t好望角型散货船空调、冷藏、通风系统设计介绍

文章主要介绍了175 000 t好望角型散货船空调、冷藏、通风装置设计概况并结合实船设计较详细地描述了空调、冷藏、通风设备的选型和应用,以供本专业科技人员在设计相关船型时作参考。     

30 000 t多用途货船配电系统的设计

本文介绍和分析30000t多用途货船配电系统的设计原理。着重介绍如何进行短路电流计算，如何进行选择性检查，如何从设计上提高船舶电站的安全性能。     

协调版共同结构规范对20.6万吨散货船的影响评估

以20.6万吨散货船为例,通过描述性规定与直接强度计算,对比分析协调版共同规范与油船共同规范的差异,评估新规范对目前散货船结构可能带来的影响。     

基于协调版共同结构规范的18万吨散货船结构设计

根据IACS2014年1月推出的CSR-H,对目前CSDC设计的18万吨散货船进行符合CSR-H设计。分别运用美国船级社的CA Stage 1程序和CSR-H Bulk Check Stage 2程序进行规范计算和有限元计算,给出满足CSR-H要求的货舱区结构重量对于CSR规范的增加量。主要内容如下：一、比较CSR-H与CSR对散货船要求的差异,分析CSR-H对散货船设计的影响。二、对货舱区各个横剖面进行规范计算,研究CSR-H对板材和型材尺寸的新要求,分析各结构部位与满足CSR船型结构存在差异的原因。三、应用直接计算法对全船货舱区进行屈服和屈曲强度评估,比较基于CSR-H要求的计算结果与CSR要求结构尺寸存在的差异。