公路桥梁加固方法及实例（5）

九、用水泥灌浆、喷锚技术或现浇混凝土加固桥梁水泥灌浆常用于修补裂缝,或填充结构物内部的空隙(例70、71),也有用于加固墩台基础或桩周受冲刷的河床(例72、73),当内部空隙较大时,为节约水泥,常先以混凝土填充后再灌浆,如用细麻袋包装混凝土填塞墩基空隙,再沿基础四周浇筑水下混凝土后灌浆加固河床(例72),或抛填片石加固河床(例74);以混凝土包围木桩基础(例75),以混凝土包围钢筋混凝土桩墩(例76)等。     

钢筋混凝土U形套箍加固石拱桥实例分析

在介绍现役石拱桥常用加固方法的基础上,分析了钢筋混凝土U形套箍加固技术作用机理。以某旧空腹式石拱桥为例,基于(JTG/T H21-2011)公路桥梁技术状况评定标准对其进行现场检测和理论分析。Midas/Civil 2012建模分析结果表明,钢筋混凝土U形套箍加固后的石拱桥承载能力满足规范要求,加固效果显著。     

庙门口分离式立交桥桥台加固处理

庙门口立交桥位于佛冈县高岗镇,是上跨省道3222线的一座分离式立交.施工中桥台出现了裂缝.分析了裂缝成因,采用体外预应力加固及钢筋混凝土套箍加固的综合加固方法,实施后经检验效果显著.     

盾构隧道施工对南昌彭家桥的影响及其控制技术

南昌市地铁1号线平行下穿彭家桥,该桥由主桥和两侧引桥组成,主桥由两跨12m钢筋混凝土板拱及红岩石砌筑而成的实腹式拱桥组成,两侧引桥由钢筋混凝土结构模筑。隧道顶部距离桥基底部只有4.7m,隧道开挖必定对石拱桥产生影响。彭家桥地处南昌市中心地段,为了确保桥梁及路面交通安全,采用钢筋混凝土加固河床床底,将桥梁桥墩和桥台基础连为整体,增大桥梁基础承载面积。采用数值软件FLAC3D论证了加固方案的可行性,分析结果表明:相邻墩、台差异沉降小于5mm,满足桥梁规范要求,另外现场量测验证了加固方案的有效性。     

不锈钢筋的工程应用

为验证不锈钢筋混凝土结构与普通钢筋混凝土结构施工、养护、耐久性等的差异,在受海水侵蚀的园里溪桥、红树林大桥桥墩试验采用了不锈钢筋混凝土结构。园里溪桥桥墩受海水侵蚀,墩柱混凝土开裂、钢筋腐蚀严重。采用外包不锈钢筋混凝土套箍加固,同时预留不锈钢筋混凝土暴露试件,3年后回访检查,外包不锈钢筋混凝土套箍没有明显病害;解剖预留试块,不锈钢筋均未锈蚀,即使保护层厚度小于5mm的不锈钢筋也未锈蚀,说明不锈钢筋具有优异的耐腐蚀性能。红树林大桥引桥5号桥墩右幅盖梁、墩柱、系梁及桩基顶部1.5m采用不锈钢筋混凝土结构,不锈钢筋加工工艺、设备与普通钢筋相同,不需增加额外新设备及工艺改进。试验证明不锈钢筋混凝土构件具有优异的耐腐蚀性能、加工工艺与普通钢筋相同,用于桥梁受海水侵蚀的部位,可提高桥梁整体的耐久性。国内不锈钢筋产品质量达到国外同类产品水平,在按120年寿命设计的港珠澳跨海大桥获得了应用。     

毕都高速公路石桥大桥跨铁路桥桩基施工大型溶洞处理技术

毕都高速公路石桥大桥第22跨上跨铁路线,桥位区域溶洞发育,其中右线20号墩至22号墩下有长109m、宽18m、高16.1m的贯穿性有水无填充溶洞。为确保桩基施工及铁路运营安全,压注C20混凝土填充铁路两侧溶洞,并对桩基四周覆盖层压浆加固。在右幅21号墩小里程方向10m处,间隔2.5m取芯钻146mm孔、内穿127mm钢管灌注级配碎石,形成阻隔墙;在桩基中心及2m半径的圆上钻146mm孔、内穿127mm钢管分层分次压注混凝土(与灌注级配碎石交替进行);在以桩基为中心的1.7m半径的圆上均布12个注浆孔,采用108mm钢花管注浆,固化范围为直径1.2m。实践表明,地表、溶洞处理过程中未发生地表下沉或塌陷现象,经取芯检查混凝土填充效果良好、无空洞;铁路两侧桩基施工过程中未发生地质沉降、沉陷事故。     

香溪河大桥桥塔5号墩正式平台开始拼装

<正>2015年11月15日,香溪河大桥桥塔5号墩桩基施工开始安装平台贝雷片(见图1),标志着香溪河大桥向桥塔墩桩基施工迈出了实质性的一步。香溪河大桥桥塔5号墩基础为18根?3.0m钻孔灌注桩,采用行列式布置,桩长83m,其上设置有?30m的圆形承台,高7 m。桩基施工采用正循环     

双柱墩抗震性能及墩顶位移影响因素分析

针对典型钢筋混凝土双柱墩,采用逐步增量动力分析方法对双柱墩进行地震响应分析,对比研究常规双柱墩在有无系梁、不同轴压比、墩高、配箍率条件下,墩顶横向位移的变化规律。获得了轻微破损极限状态、损伤控制极限状态、倒塌控制极限状态这3种性能界限下的墩顶位移和位移角数据。结果表明:与无系梁墩相比,有系梁双柱墩各性能状态极限位移略小,但其受力更为均衡,可承受的加速度峰值更大;随着轴压比的增加,双柱墩墩顶位移呈线性减小趋势;当墩高较小时(5 m),双柱墩为剪切破坏形式,极限位移较弯剪破坏的墩柱小,当墩高超过20 m时,墩高对位移角的影响较大;配箍率对双柱墩墩顶位移的影响很小。     

桥墩偏位超限检测及结构安全性评估

以某桥梁因渣土堆积造成桥墩偏位超限为例,对桥墩偏位超限所在桥跨结构进行外观检测、实体检测和安全评估计算,结果表明:左幅50#墩～52#墩、右幅49#墩～51#墩,桩基及墩身损伤严重,承载能力不满足规范及设计要求,存在重大安全隐患,须加固处治。     

援马尔代夫中马友谊大桥深水基础设计

援马尔代夫中马友谊大桥主桥为(100+2×180+140+100+60)m混合梁V形支腿连续刚构桥。为适应桥址处特殊的珊瑚礁地质条件和恶劣的强涌浪深水海洋环境,主桥基础均采用高承台群桩基础。19号、23号主墩采用7根直径3.2～2.8m的变截面钻孔灌注桩,20～22号主墩采用7根直径3.6～3.2m的变截面钻孔灌注桩,桩基均按梅花形布置。19号主墩桩位处海床坡度较陡,选用高低桩方案,桩长98m和108m。23号主墩墩位地层中存在大型空洞,故该墩桩基穿过空洞区进入其下方稳定地层2倍桩径左右,桩长均为75m。20～22号主墩桩长分别为110,106,88m。各墩均设置六边形承台,承台厚度均为4.0m,承台顶面以上设置基座与V形支腿或主梁0号块相连。为提高单桩水平承载力,将钢护筒设计为永久结构,共同抵抗桩身弯矩。利用桩底后压浆处理提高桩基竖向承载力。     

公路桥梁加固方法及实例〔3〕

四、用外部预应力加固桥梁用外部预应力加固桥梁可分为用预应力拉杆加固梁桥上部结构与用纵向或横向钢拉杆加固拱桥或桥梁墩台、基础两类。 (一)用预应力拉杆加固梁桥上部结构在梁的受拉区设置预应力拉杆,拉杆在靠近梁端处折向梁端并锚固于梁端,通过横向收紧拉杆(例37、38)或用张拉设备(千斤顶、紧固螺栓或电热法)张拉(例39至44),对拉杠施加预应力,拉杆的偏心压力传至梁体,使梁由受弯构件转换为偏心受压构件,跨中上拱、挠度减小,从而达到提高承载能     

m法和有限元法对桥梁桩基的计算探讨

通过简述桩基m法的计算过程,分别使用m法和有限元法计算了单桩算例和群桩算例,得到了两种算例下桩基位移、桩身弯矩、桩身剪力和桩周土应力的计算结果,发现m法和有限元法在计算的桩身各反应结果差距均较小,且除桩周土应力外,其他反应结果趋势基本一致。另外,还分析了两种方法在桩基入土深度z≥4.0/α时桩基位移和桩周土应力结果差异的原因。     

双曲拱桥加固方法综述

由于双曲拱桥的建造数量巨大且运营时间较长,近年来双曲拱桥的加固已成为较为热门的研究课题。通过查阅文献,总结了双曲拱桥病害的表现形式,分析了双曲拱桥的主拱开裂位置以及开裂机理,然后从上部结构和下部结构两方面综述了双曲拱桥的具体加固措施,上部结构的加固措施主要有增大截面加固法、预应力加固法、改变结构受力加固法、粘贴加固法、释能法和直接修补加固法,下部结构的加固措施主要有抛石防护加固法、扩大基础加固法、钢筋混凝土套箍加固法、增补桩基加固法和直接压浆加固法。通过对以上加固方法的梳理,提出了双曲拱桥加固中需要细致考量的问题,可以为同类双曲拱桥的加固提供参考。     

应变滞后对RC压弯结构套箍加固后极限承载力的影响研究

为探究RC压弯结构在"服役—加固—再服役"过程中的滞后应变对其套箍加固后极限承载力的负面影响,分析了滞后应变影响下RC偏压柱在套箍加固后可能存在的破坏模式,并在考虑混凝土材料非线性与滞后应变条件下计算并分析了一矩形偏压RC柱在套箍加固后的极限承载力M-N关系曲线。分析结果显示:滞后应变使结构在加固后存在两种负面状态:(1)极限状态下原结构先于加固层到达极限,导致极限承载力降低;(2)极限状态下加固层先到达极限,但原结构应力水平较低,导致极限承载力降低。在现行加固规范的基础上,提出了考虑滞后应变的极限承载力计算修正公式,并分析了先期恒载水平、先期偏心水平以及截面厚高比(加固层厚与原截面高之比)等5项无量纲参数对公式中应变滞后劣化系数以及劣化扩大系数的影响,分析发现,在仅考虑加固效率时,采用高强材料与薄层加固可以有效提升加固材料利用率。     

北川新县城禹王桥设计与施工

北川新县城禹王桥为(56.1+72.0+56.1)m三孔钢筋混凝土箱形连拱桥(为风雨廊桥),桥梁上部采用传统羌族风情的钢筋混凝土框架建筑,边孔1层,中孔2层;主拱圈采用三室箱形截面,拱上四柱排架式立柱与建筑立柱对应,腹板与立柱对应(相交处设横隔板);桥面板采用现浇梁板,分跨处设缝断开,两端与碉楼连接处也断开;桥梁下部采用混凝土实体墩台、承台、群桩。主拱圈采用支架分段不分层现浇;施工期间边孔拱圈与桥台连接处设临时铰;桥墩采用施工期间推力墩形式,可单孔施工,单孔落架。     

爆炸荷载下高性能混凝土防护钢筋混凝土矩形墩动态力学响应研究

为揭示高性能混凝土(High-Performance Concrete, HPC)防护钢筋混凝土矩形墩在爆炸冲击荷载作用下的动态力学响应及损伤机理，以某跨大堤连续刚构桥钢筋混凝土矩形墩为研究对象进行有限元分析。基于K&C和C&S材料动态本构模型，采用ANSYS/LS-DYNA建立HPC防护前、后的钢筋混凝土矩形墩数值分析模型，对比分析爆炸荷载作用下HPC防护前、后钢筋混凝土矩形墩的动态力学响应，研究防护层厚度(20、30、40 cm)、TNT当量(275、300、325、350 kg)、TNT爆炸距离(10、9、8.5 m)对桥墩抗爆性能的影响。结果表明：HPC防护层能够提升钢筋混凝土矩形墩抗爆性能；采用40 cm厚防护层时，桥墩未出现大面积损伤；TNT当量是影响桥墩损伤特征的重要因素，TNT当量增至350 kg时，桥墩变形、箍筋及主筋应力均显著增加；同等防护条件下，桥墩损伤区域随TNT爆炸距离的减小而显著增加。进行桥墩抗爆防护设计时，应以TNT当量和TNT爆炸距离等条件为基础，设置合理的设防目标。     

高压喷射注浆在镇海湾大桥桩基补强中的应用

镇海湾大桥是广东西部沿海高速公路台山大担至北陡段的一座特大型桥梁 ,全长 2 896m ,主跨为 1 90m的连续刚构。该桥主墩 4 5 # 墩的 3# 、6 # 、9# 桩浇注完毕后 ,发现局部桩身砼存在较严重的缺陷 ,且缺陷段长度较大 ,决定采用“高压双液分喷切割置换”的方法进行加固 ,取得了较好的效果     

孤石地质条件下挤扩支盘桩沉降变形特性分析

挤扩支盘桩没有在孤石地质中应用的先例,中山坦洲快线工程景观大道高架桥65号墩底部有6～8m厚孤石,孤石下方有2～4m全风化和强风化层,采用有限元分析方法对65号墩挤扩支盘桩+普通桩的受力变形特性进行三维数值分析,计算结果表明,桩基与孤石组成扩大基础,挤扩支盘桩+普通桩方案与4根普通桩方案的最大沉降差别不大,沉降值在18mm以内;若施工过程中孤石发生破坏,挤扩支盘桩能够有效降低桩体的沉降,相比于4根普通桩方案沉降降低了28%;若考虑强风化岩层遇水完全软化,桩基的最大沉降为85.58mm,基底采用后注浆加固后,桩基的最大沉降降低了73.79%,为22.43mm。     

桥梁浅基局部防护的计算方法

一、前言桥梁浅基是指通过设计流量或历史流量时,桥墩台基础在最大冲刷线以上或虽在最大冲刷线以下但允许安全深度不足。为确保交通运输安全,桥梁浅基都必须进行防护。一座铁路大中桥浅基防护费需要十万至百余万元以上不等。若不进行防护,洪水冲刷,经常威胁墩台安全。严重的,墩台倾倒,中     

以色列地铁粉砂地层盾构连续穿越河道和铁路施工技术

为解决土压平衡盾构连续下穿河道和铁路的施工技术难题,结合以色列Tel Aviv地铁红线盾构隧道施工实例,研究土压平衡盾构在浅埋粉砂层中2次连续切削钢筋混凝土桩基并穿越河道、运营铁路施工控制技术。综合采用深层旋喷桩加固技术、建（构）筑物自动化监测系统、盾构切削钢筋混凝土桩基试验、盾构掘进施工沉降控制施工技术,顺利实现2台盾构安全穿越河道、铁路、桩基等危险区域。通过实时监测数据对沉降、盾构切割桩基试验数据、近距离下穿河道和铁路整个过程进行调查、研究与分析,得出以下结论: 1）提出盾构下穿河道和运营铁路时沉降控制的有效技术措施; 2）总结形成一套土压平衡盾构在辅助工法配合下穿越河道、铁路等危险建（构）筑物工法,拓宽土压平衡盾构的使用范围; 3）验证盾构不同刀具配置与有效切割钢筋混凝土桩基的关系,为类似工程提供技术支撑和经验。