康明斯6BT118型柴油机镶装牟平102系列缸套应用实例

制造商未在康明斯6BT118柴油机上镶缸套,但允许在气缸磨损量超过使用极限时镶专用缸套。上饶汽运总公司对专用缸套和牟平102系列缸套同时进行了镶装试验。镶专用缸套时,先将缸套承孔搪至φ104.94mm,并保证承孔与缸套的过盈量为0.05～0.07mm,注意在承孔下部留7～8mm高的止口,再将已在-20℃条件下冷却1小时以上的缸套涂胶并压入承孔,最后切除缸套上端高出缸体上平面的部分,将缸套内孔搪至φ101.97mm(留0.02～0.03mm珩磨量),     

缸套水封座的修复

492Q型发动机缸体的缸套水封座严重腐蚀,出现较深的凹坑,发动机水套的水直接漏入曲轴箱。在修理过程中如发现此问题时,不要轻易地将缸体报废,可采用如下方法修复。 1.补平法 将缸体水封座处污物铲除,用酒精、汽油等挥发性溶剂清洗,再用铸工胶涂补凹坑并刮平,等胶固化后安装气缸套及水封。 2.机械加工法 用镗缸机以缸体镶气缸套的上端支承孔为基准,确定中心线,镗削缸体水封座底平面凹坑,直至镗出光滑的平面。     

中等功率柴油机机体零件振动的降低方法与计算

<正> 本文叙述柴油机支承凸缘和柴油机部件(油底壳、缸套和机体部件)支承凸缘的振动频谱的计算方法。这种方法的适用频率范围大于150～200赫兹。而方法的依据是,求算被研究零件所产生的振动能量在柴油机振     

492Q型汽油机气缸套非磨损性失圆与改进机构

492Q型汽油机具有体积小、重量轻,功率大、运转平稳等优点,因此这些年来被广泛运用于北京BJ2020(BJ212)、北京BJ1021(BJ121)、北京BJ1040Q3DG(BJ130)等车型上作配套动力。但因缸体水套局部设计制造上的缺陷,致使发动机运行不到2～3万公里,便会出现气缸非磨损失圆,造成功率降低,机油消耗量过多,排气冒蓝烟,火花塞更换频繁等问题。 492Q型汽油机气缸体水套与气缸套配合安装在气缸套的承孔内,上端面与气缸垫接触,通过缸盖压紧战成一整体:下部外凸缘下端用橡胶密封固紧压在缸套承孔的台阶内,两处的密封,使油、水、气有效     

DC6110系列发动机气缸套高出缸体高度的调整

1.气缸套高出缸体高度的技术要求 DC6110系列发动机的湿式气缸套用耐磨合金铸铁铸造,气缸套的上端面凸出缸体顶面的高度(图1中的H值)为0.025～0.105mm,并且两相邻缸套的高出差不超过0.03mm,以保证气缸垫的密封.另外,在缸套上端面有1.2mm高的防火环带,以防止缸垫烧蚀.     

关于日野EB300型柴油机缸套的穴蚀成因与防止

我局二公司于1976年从日本进口100辆日野KB212型汽车,该车使用的EB300型柴油机缸套,在行驶20万公里左右时,先后发现漏水,经拆检分析为缸套穴蚀所致。这批车辆的缸套六蚀部位基本一致(见图1),均在缸套的中部,处于连杆摆动平面内有定位销口的一侧(即气缸体上靠近汽门室盖的一侧)。穴蚀面积一般长80～100毫米、宽20～40毫米,而深为4～6毫米,有的孔洞已经穿透。缸体内壁与缸套穴蚀处相对应的部位,也有直径和深度不同的蜂窝状孔洞。穴蚀处表面清洁,没有沉积的腐蚀生成物。     

湿式气缸套的密封

<正> 1.内燃机曲轴箱的缸套支承面和带有凸缘支承的湿式气缸套的密封,其方法是直接通过在上部导向部分和凸缘支承之间的切槽中压紧一个密封圈。由图可以看出,在气缸套(1)上部导向部分(3)范围内还有一个较宽的环形槽(8),在这个槽中还布置了第二个密封圈(10)。 2.按要求1来密封,从图看出,对装第二道密封圈(10)的环槽(8),加工成倒角(9)可以降低切口应力。 3.按要求1和2来进行密封,从图中还可看出,由于较宽的环槽(8),上部导向部分(3)的长度最大约可减小40％。     

康明期发动机缸套穴蚀的探讨

我单位矿用汽车BJ374装用的是重庆汽车发动机厂引进美国技术生产的康明斯NT-855-C250型柴油机。使用两年多后,相继发现有的发动机有油水混合现象,经检验机油散热器和缸垫均完好,后拆开缸套检查,发现缸套外壁有严重穴蚀现象。穴蚀部位均在缸套受力方向(与活塞销垂直)两侧,右侧严重(受力面)左侧稍轻。穴蚀面积大约在缸套     

三菱FP418型和T850型载重车发动机的曲轴前油封和高压油泵前油封不能互换

在维修日本三菱(MITSUBISHI)载重车6D22型发动机时,经常会遇到更换曲轴前油封和高压油泵前油封等问题。需要指出的是,三菱FP418型和三菱T850型载重车都是选用6D22型发动机作动力。但这两种车的曲轴前油封和喷油泵前油封结构不同,互不通用。T850     

制造公差和圆角半径对缸体缸套支承面应力的影响

<正> 缸体上支承气缸套的联接面是柴油机设计中的一个难题。因为在圆角部位或其凸肩上有时出现裂纹。为了可靠地密封燃烧气体,缸盖螺栓的预紧力必须很高。由于柴油机整个外形尺寸的限制,迫使支承凸肩的表面进一步减小。这样,在很高的缸盖螺栓预紧力和较小的支承表面情况下,必将在凸肩上,同时也在缸体和缸套上引起高应力。     

朝阳6102BQ柴油机的故障分析及改进措施

朝阳6102BQ柴油机是借鉴五十铃6BD1N型发动机技术的产品。广州市各公交公司相当部分的公交车都使用朝柴6102BQ发动机。然而在使用过程中,却发现该发动机存在着一些问题。故障的主要现象是发动机的第一道活塞环折断,活塞顶崩烂,气缸套有拉花裂烂,而且换上新的活塞环和新的气缸套以后,没过多久故障就又发生了。1发动机故障原因分析故障发动机解体后大致情况如下:a.气缸内第一、二道活塞环的上止点位置成阶梯式的波浪形的磨损;b.气缸套和气缸套孔变形增大(横向面增大,特别是气缸中部位置尤为明显);c.气缸套上端的退刀槽位置有裂损现象;d.活…     

发动机缸套金属陶瓷涂层高频重载摩擦磨损试验研究

为了研究金属陶瓷涂层缸套表面的抗磨性能,采用SRVⅣ摩擦磨损试验机,模拟活塞环—气缸套的工况条件,测量缸套试样的动态摩擦因数和磨损深度,并通过扫描电镜探测和金相分析,观察磨损表面形貌。结果表明,喷涂缸套的温度升高和无润滑状态都会增加摩擦因数和磨损率,在400N重载下摩擦因数能迅速趋于平稳,在80℃和99℃时,磨损率仅为3.08×10-6 mm3/(N.m)和8.76×10-6 mm3/(N.m)。干摩擦时喷涂缸套的磨损率为2.76×10-5 mm3/(N.m),而普通缸套在载荷降至200N时磨损率已达1.38×10-4 mm3/(N.m)。缸套与高铬渗碳环配对的磨损形式表现为塑性变形,而与磷化铸铁环配对时出现黏着磨损。与200N相比,在400N载荷的摩擦试验后缸套表面粗糙度Ra值下降的幅值较小,但轮廓支承长度率较大。硬度值差别过大的两种材料不适宜作摩擦副配对材料。     

气缸盖密封垫

用于湿式缸套内燃机气缸体与气缸盖结合面之间的密封垫,是由外层的两金属薄板和中间的组合金属衬垫组成。组合衬垫围绕缸套口部分具有V型断面的锯齿形表面。     

BN492Q型发动机换缸套后漏水故障的检排

一辆北京BJ2020型吉普车,因所装配的BN492Q型发动机气缸磨损过甚,便更换了气缸套,但换了缸套之后,却出现气缸体内的冷却水渗入曲轴箱(油底壳)内的现象。开始怀疑系漏装缸套密封圈所致。拆检缸盖,逐一取出缸套进一步查看,均未有漏装密封圈情况。 因缸体漏水现象发生在换缸套之后,对有关换缸套作业和配件质量等导致漏水的因素进行分析、检验,如气缸垫损坏、缸体破伤、缸套密封圈变形或失去弹性等,均     

确定缸套工作能力的若干因素

<正> 如果在发动机使用的第一阶段,即发动机平均使用期的前一半,偶然故障是发动机送修的主要原因的话,那么在发动机使用的第二阶段,即从发动机平均使用期的后一半开始到行驶里程结束,其送修的主要原因多半是缸套—活塞组的磨损。为此,根据影响缸套几何形状变化的因素对-130发动机缸套的工作能力和耐磨性进行了研究。取缸套支承凸缘凸出于缸体平面的凸出量x_1、缸体、缸套上配合带之间的间隙x_2,缸体、缸套下配合带之     

确定缸套工作能力的若干因素

<正> 如果在发动机使用的第一阶段,即发动机平均使用期的前一半,偶然故障是发动机送修的主要原因的话,那么在发动机使用的第二阶段,即从发动机平均使用期的后一半开始到行驶里程结束,其送修的主要原因多半是缸套—活塞组的磨损。为此,根据影响缸套几何形状变化的因素对-130发动机缸套的工作能力和耐磨性进行了研究。取缸套支承凸缘凸出于缸体平面的凸出量x_1、缸体、缸套上配合带之间的间隙x_2,缸体、缸套下配合带之     

NJ230CROWN丰田轿车缸套的代用

一辆丰田皇冠(TOYOTA·CROWN)牌MSZL型超豪华轿车,发动机窜油、窜气严重,经查需要更换缸套。由于配件难以解决,只能停车,有待谋取国产配件改代,加以修复。该车发动机为5M型汽油机,直列六缸,缸间距离90mm,缸径为φ83mm,缸间壁厚度为7mm。经讨论决定,采用国产合金铸铁缸套代用。实行下端定位。选用国产NJ-230型车缸套(内径为φ82~(+0.06),外径为φ86.47~(+0.03)予以加工,基本符合原车技术要求。加工中应注意缸套外径表面粗糙度应达到Ra=     

重型汽车气缸衬套的改代

我处一台进口日产牌重型牵引汽车(60吨)的RD10型发动机损坏,经拆检后,发现该机的气缸套尺寸,与目前市场上销售的气缸套规格不一样。,比市场上销售的缸套台口低5mm,我们跑遍北京,天津也没有购到与该机尺寸规格相同的缸套。但它的缸套内径尺寸与我国产的135型系列柴油机缸套相     

车用6120型柴油机磨合时间的研究

在现生产中,发动机全功率出厂的磨合时间对于不同的机型是有差异的,在确保良好的磨合又能紧缩磨合时间是提高经济效益的一项有效措施。本文对6120型柴油机在生产中全功率出厂的磨合时间进行了研究。试验中对不同的缸套网纹、活塞环型面,润滑油牌号、磨合规范分别进行了选配试验,并逐一介绍各组磨合试验结果。评定发动机磨合效果的主要项目通常是,发动机各项性能指标、活塞环漏气量、润滑油中含铁量、缸套内表面与活塞环外圆面的磨合情况等。根据现有条件,在6120型柴油机全功率出厂磨合时间的试验研究中采用了不同的缸套网纹、活塞环型面、润滑油牌号以及不同的磨合规范,并把这几个变动因素进行了组合试验。     

发动机快速磨合工艺的实现

本文通过对发动机缸套表面加工方法以及对磨合磨损过程的分析研究，认为在满足选材、形位公差控制、清洁度等条件以后缸套表面形貌控制很重要，由于小平顶珩磨一方面能获得具有一定支承面积的缸套表面，同时还形成一定的贮油容积，利于润滑油膜的形成。鉴于平台上有较低的表面粗糙度值，所以为实现快速磨合提供了必要条件。Ｓ１－Ｓ２－ｔｐ参数控制法是缸套表面形貌控制的有效测评方法；在满足快速磨合条件及制定新的快速磨合工艺时