纳米金属Ni的塑性变形机制

为了深入探讨纳米金属的力学性能特别是塑性变形机制，对纳米金属Ni进行了不同程度的冷轧变形．通过x射线衍射分析和透射电镜观察对纳米金属Ni的微观结构和变形机制进行了研究，并对不同变形量下的晶格常数进行了计算．研究表明，随变形量增大，纳米晶体的晶粒尺寸逐渐增大，从最初的16．6nm增大到28．7nm，这种增长是由于部分方向（区域）晶粒长大的结果；变形量较小（小于30％）时，位错的活动与晶粒旋转是的变形主要方式，变形量较大（超过30％）时，晶界发射不全位错与孪晶的交互作用协调变形；纳米Ni的平均晶格常数为0．3533nm，略高于粗晶Ni的晶格常数．     

后牙金属翼板粘结桥的研究

从金属粘结面的不同处理及粘结桥的不同设计，来探讨后牙金属翼板粘结桥的临床应用价值，方法 观察金属粘结面在喷砂和氧化处理前，后及后牙粘结桥设计及Ｈｅ支托及颊突的一年脱落率。结果 对金属粘结面进行喷砂及氧化处理，其一年脱落率由处理前的６１．５％下降为处理后的１２．５％；后牙金属翼板粘结桥不设计Ｈｅ支托，其脱落率为１００％；不设计颊突，其脱落率为６２．５％；而同时设计Ｈｅ支托及颊突，其脱落率仅为２．５％     

高速选择性金属涂镀层的晶粒大小

作者用透射电子显微镜(TEM)对金属涂镀层的显微组织进行了观察,认为快速镍(TDY-102)和镍—钨(D)合金镀层的显微组织是超细晶粒。还发现以上两种镀层中在15伏电压下的精细结构中存在层错和孪晶。     

高氮奥氏体钢低温脆断机理的研究

研究了18Cr-18Mn-0.7N奥氏体钢低温脆断过程与断口,发现该钢断裂过程中存在沿晶断裂、退火孪晶界断裂及穿晶断裂三种断裂模式,且沿晶及退火孪晶界裂纹先于穿晶裂纹形成,在此基础上对其低温脆断机制提出了新见解.     

高氮奥氏体钢低温脆断机理的研究

研究了１８Ｃｒ－１８Ｍｎ－０．７Ｎ奥氏体温脆断过程与断口，发现该钢断裂过程中存在沿晶断裂，退火孪晶界裂及穿 晶断裂三种断裂模式，且沿晶及退火弯晶界裂纹先于穿晶裂纹形成，在此基础上对其低温脆断机制提出了新见解。     

奥氏体不锈钢304L和304LN的加工硬化特点

以单轴位伸试验测定了奥氏体不锈钢304L和304LN的室温加工硬化曲线,并用数学模型σ=K1ε^n1 exp(K2 n2ε)、σ＝σ0＋Kε^n和σ＝Kε^n1 n2lnε进行描述。比较三个数学模型的最大描述偏差表明,奥氏体不锈钢304L和304LN的加工硬化曲线可用σ＝Kε^n1 n2lnε描述。两种钢的形变结构中出现层错、晶界和退火孪晶处错塞积、位错胞状组织和形变孪晶。这些组织结构变化均产生加工硬化,其中位错塞积和形变孪晶的贡献大。     

铁电铁弹材料的自然构形(II)--多晶材料

由于铁电铁弹单晶材料的内能密度函数是变形梯度张量和自极化电位移向量的非凸函数,在自然条件下(即无外力和无外加电场作用)的铁电铁弹多晶材料的自极化稳定构形,一般呈现出一种粗糙的混合构形,即每一晶粒不可能由单一电畴或有限的电畴组成。在这种混合结构中,各电畴的体积比受到位移和电位移场在晶界上必须满足的连续性条件约束。由于材料中可以形成多种形式的孪晶,变形体积比和电畴体积比取决于晶界的取向、两侧晶粒的取向以及孪晶的形式外,电畴体积比还与孪晶区域的形状有关。     

奥氏体不锈钢304L和304LN的加工硬化特点

以单轴拉伸试验测定了奥氏体不锈钢304L和304LN的室温加工硬化曲线,并用数学模型σ=K1ε1+exp(K2+n2ε)、σ=σ0+Kεn和σ=Kεn1+n2inε进行描述.比较三个数学模型的最大描述偏差表明,奥氏体不锈钢304L和304LN的加工硬化曲线可用σ=Kεm+n2mε描述.两种钢的形变结构中出现层错、晶界和退火孪晶处的位错塞积、位错胞状组织和形变孪晶.这些组织结构变化均产生加工硬化,其中位错塞积和形变孪晶的贡献大.     

改进制备工艺对双相纳米晶粘结磁体剩磁的影响

探索性研究了影响双相纳米晶Nd4.5Fe76.5-xGaCo1.0B18粘结磁性乘磁的快淬工艺条件，并给出了一些有意义的结果，为深入开展这一国内外所关注课题的研究打下了基础。     

Co—Pt—Fe磁光薄膜微观结构

用蒸发沉积法制备了Ｃｏ－Ｐｔ－Ｆｅ多层膜，对薄膜进行真空扩散处理后，再利用透射电镜观察膜微观组织形态并利用微区衍射技术分析物相结构。结果表明，经退火处理的薄膜组织呈多晶态，晶粒非常细小，最大未超过４００ｎｍ，同时发现存在层错或孪晶等结构缺陷，但未发现有位错等线缺陷。     

颗粒强化金属基复合材料力学行为的数值模拟

提出了一种用于颗粒强化复合材料力学性能数值模拟的空间结构模型，并利用该模型对典型颗粒强化金属复合材料－高相对密度钨合金的力学行为进行了数值模拟计算，结果表明：拉伸变形时，粘结相最先进入塑性状态；由于粘结相的塑性变形，应力逐渐在钨颗粒中集中；屈服强度随钨含量增加而增加；弹性变形量随钨含量增加而减小。     

高锰钢爆炸加工硬化及其硬化机理

本文研究了爆炸加工后高锰钢的硬化效果及其硬化机理．结果表明，高锰钢经爆炸加工后表面硬度大幅度提高，硬化深度超过４０ｍｍ．但夏比冲击试验表明仍有较高的韧性，宏观残余变形很小．这些变化不是发生Ｍ体及ε相转变的结果，而是发生高密度位错、堆垛层错、大量的交叉滑移，晶粒的扭折，孪晶及Ａ体晶粒细化引起的．     

高碳高锰钢450℃时效处理后的拉伸断裂行为

采用金相分析、拉伸实验以及断口形貌观察等分析手段研究了100Mn13高碳高锰钢450℃时效处理后的组织、拉伸性能、断口形貌特征及其裂纹形核与扩展过程.结果表明:高碳高锰钢水韧处理及450℃时效处理后的金相组织为奥氏体基体上存在有少量沿晶界呈不连续分布的碳化物.具有这样组织的高碳高锰钢仍具有优越的塑性和高的抗拉强度,其断裂后的抗拉强度和延伸率可分别达到981 MPa和70%.拉伸断裂后的高碳高锰钢组织中出现了大量的孪晶,而且裂纹在孪晶界处以及晶界上的碳化物处形核,并沿晶界和孪晶界长大,相邻裂纹相互连接、扩展,直至断裂.拉伸断口微观形貌为石断状,其断裂面上存在有大量的韧窝.     

高铬铸铁磨损性能的研究

高铬铸铁具有优良的耐磨性,主要是由于其基体马氏体组织上分布有六方晶系的(Fe,Cr)7C3,碳化物。煤粉对管道的磨损,属于软磨粒低应力的磨料磨损,这种高铬铸铁用于此工况下能发挥出其优良的性能。经金属X射线分析证明碳化物是(Fe,Cr)7C3,通过透射电镜分析,发现其基体组织为奥氏体、板条(位错)马氏体与孪晶马氏体。用电子探针对金相组织中的黑色区进行了分析,发现此处贫铬而易被腐蚀。通过磨损试验证明高铬铸铁耐磨性好,成本低,与稀土高铬镍氮相比,成本降低60%,与钨铬合金相比,成本降低70%。     

30Mn23Al4Cr5超低温无磁钢的冷加工强化

本文研究了冷加工对30Mn23Al4Cr5超低温无磁钢硬度、强度、塑性和冲击韧性的影响,试验结果表明,随着冷轧比的增加,硬度和屈服强度按抛物线规律增加,塑性和韧性按抛物线规律降低,而抗拉强度近似线性增加,冷轧引起的位错塞积和形变孪晶结构导致强度增加及塑性与韧性降低。     

铁中铁弹材料的自然构形（Ⅱ）：——多晶材料

由于铁电铁弹单晶材料的内能密度函数是变形梯度张量的自极化电位移向量的非凸函数，在自然条件下（即无外力和无外加电场作用）的铁电铁弹多晶材料的自极化稳定构形，一般呈现出一种粗糙的混构形，即每一晶粒不可能由单一电畴或有限的电畴组成。在这种混合结构中，各电畴的体积比受到位移和电位移场在晶界上必须满足的连续性条件约束。由于材料中可以形成多种形式的孪晶，变形体积比和电畴体积比取决于晶界的取向、两侧晶粒的取向以     

T8A钢混合马氏体的形成规律

采用马氏体等温淬火法，对Ｔ８Ａ钢马氏体进行了光镜及电镜观察，发现了Ｔ８Ａ钢中可以出现晶界片状马氏体、｛２２５｝γ蝶状马氏体、｛２２５｝γ片状马氏体、｛１１１｝γ片状马氏体、｛１１１｝γ，蝶状马氏体以及｛１１１｝γ条状马氏体。随着形成温度的降低，所形成的马氏体的形态发生由蝶状或片状到条状的变化，亚结构由部分孪晶到位错的变化，惯习面由｛２２５｝γ到｛１１１｝γ的变化，这些变化受控于母相奥氏体弹性应变能     

高Mn高Si TWIP钢显微组织与力学性能

通过金相、拉伸、透射电子显微镜以及断口扫描等手段,研究了高 Mn,Si的Fe-Mn-Si-C合金的微观组织结构和力学性能特点,并研究了不同应变速率对Fe-Mn-Si-C合金力学行为的影响.研究结果表明:Fe-Mn-Si-C合金经1000℃×1h固溶处理后的原始组织为奥氏体,在奥氏体基体分布大量的退火孪晶.所有试验合金都...     

无粘结预应力混凝土若干问题的分析研究

无粘结预应力混凝土是近几年来在我国开始应用的一种新工艺，其原理是通过预应力筋的防腐润滑油等涂层与混凝土无粘结，并与混凝土之间存在永久性的滑动特性。尽管与有粘结相比，无粘结具有施工工艺简便、摩擦系数小等优点，但其与混凝土间存在永久性滑动的特性，导致无粘结预应力混凝土梁或板的结构性能不能像有粘结预应力混凝土那样尽如人意和直接满足工程要求。     

关于无粘结PPC（部分预应力混凝土）结构耐久性的研究

本文主要论述无粘结部分预应力混凝土结构耐久性的问题。分析影响无粘结预应力混凝土构件耐久性的原因，介绍国内外无粘结ＰＰＣ结构的耐久性试验，提出了无粘结ＰＰＣ低高度箱梁防腐技术措施。