双肤扶壁式码头立板受力分析

本文结合我国某扶壁式码头工程项目,采用ABAQUS软件对扶壁式码头立板土压力进行了分析,结果表明:双肋扶壁码头两肋间立板土压力按麦远俭公式法[1]计算结果与有限元法计算所得结果增长趋势和数值较相似。此外,对立板后土压力的一些影响因素进行了分析。最后基于对立板应力的分析,对立板配筋提出建议。     

重力式扶壁码头扶壁构件质量通病的防治

重力式扶壁码头是一种广泛使用的码头结构形式。本文对重力式扶壁码头扶壁构件质量通病进行了介绍,并对如何防治给出了自己的建议,以期为同行提供参考。     

固定式起重机荷载作用下扶壁码头结构内力计算研究

为了研究在固定式起重机荷载作用下的扶壁式码头结构内力计算方法,文章使用ANSYS建立了三维有限元模型,利用有限元模型计算出扶壁结构立板和底板应力,进而计算出板的弯矩。将立板与底板弯矩和规范计算值对比,根据有限元模型计算结果,对立板和底板不同方向的弯矩提出了新的简化计算模型。在固定式起重机荷载作用下,立板与底板的内力与规范的计算方法差距较大,而采用文章中提出的新的简化计算模型差距较小。     

大型扶壁整体有限元分析及改进配筋的研究

就广州黄埔新港二期工程扶壁码头实例,对大型扶壁整体结构进行了有限元分析,并对肋板、立板进行成果分析,最后对改进大型扶壁配筋方法提出了建议。     

重力式码头稳定性可靠指标简化计算方法

利用蒙特卡洛方法分析了影响方块、扶壁和重力沉箱式码头抗滑、抗倾稳定性可靠指标计算中作用效应与抗力变异性的主要因素,通过对蒙特卡洛模拟结果的回归分析,建立了重力式码头抗滑、抗倾稳定性可靠指标计算中作用效应与抗力变异系数与这些变量的关系,最后利用JC法计算的可靠指标进行校正,提出了方块、扶壁和沉箱式重力码头抗滑、抗倾稳定性可靠指标的简化计算公式。与分项系数法相比,在计算量增加不大的情况下,利用简化公式可求得重力式码头的抗滑、抗倾稳定性可靠指标。     

重力式码头稳定性可靠指标简化计算方法

利用蒙特卡洛方法分析了影响方块、扶壁和重力沉箱式码头抗滑、抗倾稳定性可靠指标计算中作用效应与抗力变异性的主要因素,通过对蒙特卡洛模拟结果的回归分析,建立了重力式码头抗滑、抗倾稳定性可靠指标计算中作用效应与抗力变异系数与这些变量的关系,最后利用JC法计算的可靠指标进行校正,提出了方块、扶壁和沉箱式重力码头抗滑、抗倾稳定性可靠指标的简化计算公式.与分项系数法相比,在计算量增加不大的情况下,利用简化公式可求得重力式码头的抗滑、抗倾稳定性可靠指标.     

高大扶壁式挡土墙墙后土压力特性有限元分析

对扶壁式挡土墙进行三维有限元分析,得到了立板后的土压力分布,结果表明:竖向土压力分布先随覆土深度的增加而增大,但到一定深度后,随覆盖土层厚度的增加土压力增大率减小,当覆盖土层厚度增大到一定数值后,土压力几乎不再增大;水平方向的土压力分布受肋板的直接影响,在立板的上部,受肋板的影响较小,土压力分布较为均匀,在立板的下部,受到肋板的影响较大,表现出中部大,两侧小,呈类似“抛物线”型分布,深度越大,这种现象越明显,“抛物线”越集中。     

重力式码头升级改造板桩墙后土压力分布

针对重力式码头升级改造新建板桩墙方案板桩墙后土压力分布问题,开展新建板桩墙距已有重力式墙身不同距离的土压力分布规律研究。采用有限元数值模拟和理论公式计算对比分析,得出作用在前板桩墙上的土压力小于理论主动土压力,即存在贮仓效应的结论。建议重力式码头改造工程设置前板桩墙时,采用公式合理选取贮仓尺寸,或根据新建板桩墙距已有码头墙身的距离采用有限元计算作用在板桩墙上的土压力,避免保守或激进设计。     

码头沉箱变形的离心模型试验和数值分析

以某重力式码头沉箱结构为研究对象，进行了基于此码头的两种方案的离心模型试验，研究了不同条件下重力式码头的变形情况；利用非线性有限元程序ABAQUS，建立了挡土墙．砂垫层．地基体系固结问题的数值模型，然后分别以典型重力式码头的离心模型试验和工程原型为计算对象，以离心加速度增长和码头高度增长为加荷方式，对离心模型试验过程和码头的施工过程进行了数值模拟。综合对比了多种条件下码头和地基的变形情况，并探讨了地基土模量、淤积土的开挖深度对变形的影响，分析了施工过程中和竣工后的超静孔隙压水压力的变化和变形规律。     

多级重力式码头的稳定性分析

结合重庆纳溪沟多级重力式码头的工程实例,在码头结构的稳定性分析中,将上级衡重式挡土墙的竖向地基应力和横向摩擦力视为超载,并转化为土压力作用在下级挡土墙上,运用可靠度方法探讨上级平台的宽度对下级码头稳定性的影响.多级重力式码头下级平台的稳定性与该平台的宽度和墙高比(B/H)紧密相关,B/H值越小,上级码头平台对下级码头平台稳定性的影响就越大;反之B/H值越大,其影响就越小.本研究基于地基应力分析多级重力式码头稳定性的计算方 法,可为多级重力式码头结构的设计提供参考.     

钦州某油码头沉箱内力数值分析

利用有限元分析软件ANSYS,对沉箱重力式码头在船舶荷栽作用下的沉箱静态力学性能进行数值分析.通过对比分析文革勒地基模型法和半无限弹性体法的计算结果,认为壳单元与体单元采用MPC接触方法,土体以弹簧来模拟的计算模型能够满足设计要求,建模简单,计算快捷,可供设计时使用.同时数值分析表明,在船舶荷载和贮仓压力作用下,沉箱立板内侧的竖向弯矩最大值发生在立板与底板的连接处,有必要对重力式孤立墩在船舶荷载作用下的沉箱进行空间结构计算.     

重力式码头加固改造方法分析

通过采用有限元方法对实际码头进行加固改造计算分析,根据计算结果可以看出,采用桩基-重力式的组合结构形式,可以有效减小现役码头的位移和应力,能够提升现役重力式码头的结构承载力、安全性和稳定性。因此,可以采用桩基-重力式组合结构形式对重力式码头进行结构加固改造,可以为后续类似工程提供借鉴意义。     

内河大水位差重力式码头库岸一体化模式分析

结合重庆奉节宝塔坪旅游码头工程的安全评估和加固方案研究．对库区大水位差码头的库岸稳定性进行了分析。分析中考虑土中水的渗流和土体的变形耦合，求出了在稳定渗流条件下库岸的浸润面．并计算出孔隙水压力。进而计算模拟了库岸的施工过程和水位陡降时库岸的安全系数发展规律。得到了内河大水位差重力式码头库岸破坏模式以及结构安全性指标。     

基于均匀设计的沉箱重力式码头抗滑抗倾设计及稳定性分析

目前在建或已建成的大型码头工程中,有相当一部分是沉箱重力式码头,为保持码头结构安全,需要对沉箱码头进行必要抗滑抗倾稳定性计算。以一个工程案例为例,对沉箱码头的设计荷载进行了分析并对稳定性进行了验算。可为重力式码头沉箱结构的施工和设计提供参考。     

实例探析重力式码头结构设计优化

重力式码头是港口工程施工过程常用的一种结构形式,为保证重力码头的施工质量,需做好码头结构的设计工作。文章以实际工程为例,对重力式码头原设计方案进行了分析,然后对重力式码头结构设计优化进行了探讨,保证了工程的顺利施工,可供参考。     

重力式沉箱码头抗滑、抗倾简化指标分析及实例工程应用

针对传统重力式沉箱码头计算复杂、没有考虑其他建设环境对受力影响、主观系数取值较为模糊的背景,本文参考相关学者将可靠度指标引入重力式码头计算的方法,首先以广西防城港某沉箱码头为研究对象,详细探讨、分析了重力式码头重力式抗滑、抗倾指标表达式,并结合其他24个沉箱码头实例工程,探讨了重力式码头结构安全系数与可靠度指标的相关关系,最后在同时满足抗滑、抗倾可靠度指标的前提下,对实例码头结构断面进行了优化。优化结果显示,25个实例工程优化空间较大,结构断面减小最大比例为68.05%;最小为50.93%;平均达到59.37%。     

浅谈某港口重力式码头结构型式的选择

码头建筑物结构型式的选择,是港口工程可行性研究和工程设计的主要内容之一.结构型式选择得恰当与否,关系到码头建成后能否安全正常地使用,文中介绍某港口码头的平面布置型式要求,以重力式码头的优缺点和适用条件举例,包括沉箱码头的结构型式、方块码头的断面型式、预制扶壁结构.     

高桩梁板与板桩复合结构对板桩码头原位升级改造思路

以东莞虎门港某1 000吨级码头原位升级改造为5万吨级码头的工程实例，通过对工程现状及存在问题的分析，提出采用高桩梁板与板桩的复合结构，将板桩墙和高桩梁板结构连成一体，形成整体卸荷式结构，有效减少作用于板桩墙的土压力，使板桩结构能满足大吨位深水码头的建造要求。论述了改造方案选型并进行结构分析计算，根据弹性理论建立有限元三维数值模型，计算结果满足工程要求。该复合结构基于特定条件下提出，结构特点鲜明，可作为类似码头升级改造工程借鉴。     

扶壁码头修复方案探讨

码头被撞受损后修复是比较棘手的事,工期要求紧,施工难度大,费用高。本文通过某重力式扶壁码头修复方案设计的实例,对扶壁码头修复方案进行了探讨,并提出了采用高压灌浆技术形成固结墙体的新方法。     

重力式码头卸荷板工作机制有限元分析

为了解重力式码头卸荷板的工作机制,建立有限元概化模型,对带卸荷板重力式码头进行数值分析。计算结果表明:1)结构整体表现为绕卸荷板向墙后转动的变形模式; 2)上墙往墙后位移挤压后侧土体,形成被动压力区,墙背土压力增大率为40.2%,下墙往墙前位移形成主动卸荷区,墙背土压力卸荷效率为35.4%,两者相互抵消,墙背侧向土压力变化对码头稳定影响有限; 3)上墙土压力可按朗肯主动土压力公式乘以1.5的增大系数计算,下墙土压力可直接按朗肯主动土压力公式计算; 4)上墙侧向土压力增大、下墙侧向土压力减小、卸荷板上方填料自重(含地面堆载)增加和悬臂段自重增加对码头抗滑稳定性的贡献率分别为-21.1%、24.6%、75.6%和20.9%,对码头抗倾稳定性的贡献率分别为-13.4%、6.6%、86.3%和20.5%,其中后两者是主要贡献因素; 5)码头稳定随卸荷板悬臂长度增强,卸荷板的最佳位置在0.6倍墙高左右。