乳化沥青厂拌冷再生混合料技术指标研究

针对乳化沥青厂拌冷再生不同的配合比,研究在相同油石比、不同油石比、最佳含水率、不同配合比情况下试件的空隙率,干劈裂强度、湿劈裂强度、干湿劈裂比、常温劈裂、冻融劈裂、冻融劈裂比及结合施工现场的混合料拌合均匀性、色泽、配伍性、裹覆性来确定混合料的最佳配合比及性能变化规律。分析得出空隙率宜控制在12%以内,空隙率过大会导致水稳定性不足,影响现场压实效果。添加的新集料比例不宜过高。水泥剂量宜控制在2%左右,水泥剂量太高会降低混合料的疲劳寿命,太低则会影响混合料的早期强度。并通过3组配合比的对比研究确定最佳配比为RAP1~#:19.5%,RAP2~#:56.5%,原生料3~#(10-20):12%,原生料4~#(10-20):8.5%,矿粉:2%,水泥:1.5%。     

冷拌冷铺混合料组成设计与强度关系研究

基于固化剂、油石比和含水率对冷拌冷铺混合料性能的影响,研究分析了掺固化剂的冷拌冷铺混合料的微观结构和硬化机理。结果表明:含硫铝酸钙型固化剂的冷拌冷铺混合料比掺PO52. 5水泥的冷拌冷铺混合料的性能优越,前者4 h抗压强度和抗折强度分别是后者的2倍和1. 6倍,两者皆以固化剂掺量5. 5%、油石比5. 5%、含水率4%为最佳配合比;与PO52. 5水泥相比,含硫铝酸钙型固化剂形成钙矾石固相可吸收更多水分,从而加速乳化沥青破乳,其水化产物能改善冷拌冷铺混合料的微观网络结构。     

基于正交试验的乳化沥青冷再生材料成型养生方法试验研究

乳化沥青冷再生混合料被广泛应用到道路再生工程中,但是对于乳化沥青冷再生混合料的成型养生方法目前没有统一的标准。本文采用正交试验对乳化沥青冷再生混合料击实成型和养生方法进行研究。结果表明,乳化沥青冷再生混合料装入试模后经过双面各击实50次,然后将试件连同试模侧放在60℃鼓风烘箱内养生至少40h,取出试件马上双面各击实25次,然后试件连同试模侧放到地面上,室温冷却至少12h。然后脱模测定的技术指标效果最佳。     

漯平高速公路沥青路面下面层AC-25型沥青混合料目标配合比设计

为确保沥青路面下面层AC-25型沥青混合料目标配合比设计满足质量要求,通过各种矿料的筛分结果,结合混合料级配要求,确定初始油石比,再通过马歇尔稳定度试验确定最佳油石比,最终确定目标配合比.     

漯平高速公路沥青路面下面层AC-25型沥青混合料目标配合比设计

为确保沥青路面下面层AC-25型沥青混合料目标配合比设计满足质量要求，通过各种矿料的筛分结果，结合混合料级配要求，确定初始油石比，再通过马歇尔稳定度试验确定最佳油石比，最终确定目标配合比。     

复拌型就地热再生级配设计与性能优化研究

本文对复拌型就地热再生沥青混合料进行配合比设计。通过室内配合比设计试验,确定再生混合料的级配、油石比,并检验了路用性能。     

不同成型参数对水泥乳化沥青冷再生试件孔隙率和劈裂强度的影响研究

为了探索添加了水泥的乳化沥青冷再生混合料马歇尔试件最佳成型工艺,笔者从有可能影响马歇尔试件孔隙率和劈裂强度的因素着手,设计实验进行了一系列实验室研究。结果显示:对于添加水泥的乳化沥青冷再生混合料,在制备马歇尔试件时,应充分考虑沥青混合料的可拌合时间及水泥的初凝时间。建议拌合好的混合料等接近可拌合时间时进行装模,双面各击实50次,然后置于40℃烘箱养护2 h,取出后双面各击实25次,40℃烘箱养护至恒重,移入室温放置12 h后脱模。     

OGFC-13彩色沥青路面上面层生产配合比设计

结合非机动车道彩色沥青路面实体工程,根据OGFC-13的目标配合比确定生产配合比和最佳油石比,测试OGFC-13沥青混合料的技术指标和动稳定度指标。结果表明:OGFC-13沥青混合料的最佳油石比为5.0%,密度指标、空隙率、稳定度指标满足规范要求,动稳定度均值为5 311次/mm,大于规范值,满足要求。     

乳化沥青稀浆封层混合料配合比设计研究

就在公路工程中如何采用满足要求的乳化沥青、集料、水等原材料进行乳化沥青稀浆混合料配合比设计为例,介绍了乳化沥青稀浆混合料配合比设计的步骤。     

乳化沥青冷再生混和料设计与施工关键技术分析

在现有乳化沥青冷再生沥青混合料配合比设计方法的基础上,介绍了乳化沥青混合料强度形成过程,结合某养护改善工程的实际情况,对规范中要求的二次成型的设计方法与一次成型方法进行了论证分析,提出了二次成型设计方法的差异性与不足,并通过施工过程中现场机械的碾压成型方案进一步论证,在此基础上推荐采用旋转压实仪进行设计,乳化沥青再生混合料一次碾压（乳化沥青破乳完成前压实）成型的施工工艺。     

乳化沥青冷再生在沥青路面改善工程中的应用

以沥青路面改善工程为依托,对乳化沥青冷再生混合料的设计、性能及使用效果进行研究。以1.5%水泥为外掺剂,添加10%新矿料进行混合料配合比设计,结果表明3.5%乳化沥青用量下混合料具有良好的强度及水稳定性,动稳定度指标超过8 500次/mm;实体工程表明乳化沥青冷再生基层施工质量易于控制,结构强度良好,能够有效防治反射裂缝,延长路面使用寿命。     

乳化沥青冷再生材料影响因素及性能分析

在查阅国内外相关资料及大量室内试验基础上,对影响水泥-乳化沥青冷再生材料性能的成型方法、养生方法和二次击实等因素做出了分析。结果表明,水泥含量为影响强度的主要因素,采用第一次双面击实100次、60℃烘箱养护2h后继续双面各击实25次的试件,得到测定的各项性能指标较为理想,并通过乳化沥青混合料性能试验验证了可靠性。     

沥青路面上面层AC-13C沥青混合料配合比设计

生产配合比设计是沥青混合料配合比设计的一个必备阶段,设计成果的好坏将直接影响沥青路面的路用性能。本文结合昌九高速公路技术改造的施工经验,从原材料选用、集料级配试配、沥青含量设计、马歇尔试验、最佳油石比的确定等方面,介绍沥青混合料生产配合比的设计方法。     

乳化沥青冷再生混合料组成设计研究

为更加合理地使用乳化沥青对旧路进行冷再生,对乳化沥青冷再生混合料的材料组成进行研究,试验结果表明,本文提出的配合比设计方法对乳化沥青冷再生混合料是适用的。     

基于正交试验的乳化沥青冷再生混合料配合比优化设计

为了优化乳化沥青冷再生混合料配合比,采用正交试验方法,通过极差和方差分析,探讨了乳化沥青用量、水泥用量和RAP掺量对冷再生混合料路用性能的影响规律;同时,基于综合评分法推荐乳化沥青冷再生混合料最佳配合比。结果表明,乳化沥青用量是影响冷再生混合料高温性能的主要因素,水泥和乳化沥青用量对混合料低温性能影响较为显著,而RAP掺量对混合料水稳定性影响较大;综合评价正交试验结果,推荐乳化沥青冷再生混合料最佳配比为3.5%乳化沥青用量、3%水泥用量、70%RAP掺量。     

排水沥青混合料配合比优化设计

为了对排水沥青混合料配合比设计进行优化,在现有排水沥青混合料结构类型的基础上,考虑矿料级配进而对排水沥青混合料进行配合比设计,得出试验级配,油石比为4.9%,对其路用性能进行研究。通过试验结果可以看出：与SBS改性沥青混合料相比,采用优化后的排水沥青混合料动稳定度增加12.7%,冻融劈裂强度增加2.7%,最大伸缩应变增加3.8%,优化后的排水沥青混合料具有良好的高温、低温、水稳定性能。     

温拌环氧沥青混合料配合比设计与路用性能研究

为研究温拌环氧沥青混合料工程应用可行性,从原材料、制备工艺、最佳油石比等方面系统阐述了温拌环氧沥青混合料配合比设计,并通过车辙试验、低温弯曲试验、浸水马歇尔试验及冻融劈裂试验综合评价了温拌环氧沥青混合料的路用性能。结果表明：温拌环氧沥青混合料EA-13马歇尔稳定度约是SBS改性沥青混合料的2倍左右,最佳油石比高出SBS改性沥青混合料约0.5%。EA-13的60℃车辙动稳定度超过30 000次/mm,-10℃下小梁弯曲破坏应变为2 775με,残留马歇尔稳定度与冻融劈裂强度比均在90%以上,温拌环氧沥青混合料具有优异的高温稳定性、水稳定性及良好的低温抗裂性能,将其应用于长大纵坡、桥面铺装等路段可充分发挥其性能优势。     

乳化沥青冷再生混合料配合比设计研究

为确定不同种类乳化沥青作为再生剂的冷再生混合料的工程特性和路用特性,对慢裂慢凝和慢裂快凝乳化沥青冷再生混合料进行配合比设计,并在此基础上进行了性能验证。结果表明,RAP为94. 0%、水泥1. 0%、矿粉5. 0%时,慢裂慢凝乳化沥青冷再生混合料最佳乳化沥青用量为4. 25%、最佳流体含量为7. 4%,其各项技术指标符合重以下交通等级沥青路面使用要求;慢裂快凝乳化沥青冷再生混合料最佳乳化沥青用量为3. 63%、最佳流体含量为8. 6%,不满足各等级交通荷载路面使用要求,应加大水泥的用量。     

水性环氧乳化沥青混合料材料组成设计

在热拌沥青混合料配合比设计方法的基础上,结合水性环氧乳化沥青的特性,对冷补料配合比进行优化设计,并总结出针对水性环氧乳化沥青冷补料的配合比设计方法.为了提高混合料性能.通过再修正的马歇尔试验方法,从混合料的马歇尔稳定度值的变化曲线图中确定出冷补料的最佳用水量和最佳水泥用量.     

基于不同成型方式的沥青混合料性能研究

基于Superpave旋转压实和马歇尔击实成型方法,简单介绍了Superpave沥青混合料配合比的设计过程,并通过车辙试验、小梁弯曲试验、冻融劈裂试验及浸水马歇尔试验,对比分析了在两种不同成型方式下AC-20沥青混合料最佳油石比、高温抗变形、低温抗开裂及水稳定性能差异,结果表明:成型方式对沥青混合料性能影响显著,采用旋转压实成型沥青混合料确定的最佳油石比要小于马歇尔击实方法,且动稳定度提升约26%,冻融劈裂比及残留稳定度升高约2%,破坏弯拉应变基本相同,综合路用性能更优。