佛山市城市轨道交通二号线南庄站砂土液化分析及处理措施

通过标准贯入试验及剪切波速测试，分析了南庄站基底地基发生砂土液化的可能性，计算了液化指数，划分了液化等级，并提出了砂土液化处理措施。     

公路桥装配式桥墩承插式连接的桩基承台研究

针对公路桥装配式桥墩采用的承插式连接,为降低承台底板厚度,减少承台混凝土用量,以湖北省监利至江陵高速公路东延段项目的装配式桥墩试验段(承台总厚1.5m,预制管墩承插深度为1.0m,承台底板厚度仅0.5m)为背景进行研究。首先根据规范计算承台底板的最小厚度,采用MIDAS FEA软件建立桥墩-承台-桩基础有限元模型,分析承台的应力和破坏点;然后基于分析进行承台配筋设计;最后通过混凝土裂缝模型对配筋设计进行校核,并通过缩尺模型试验验证配筋设计的可靠性。结果表明:承插式连接桩基承台设置U形抗冲切钢筋后,承台底板未发生局部的冲切破坏;U形抗冲切钢筋可以有效地改善承台受力,可使承台底板厚度从规范计算需要的最小厚度0.963m降至0.5m,承台底板厚度降幅达48%,承台混凝土总用量降低约25%。     

园林中拱桥的景观设计研究

为对园林中拱桥的景观设计提供参考,总结园林中拱桥景观的设计原则(比例协调、尺度恰当;均衡匀称、韵律优美;富于内涵、融于环境)与步骤,并对园林拱桥常见桥型(实腹拱桥、空腹拱桥、刚架拱桥、组合体系拱桥、异型拱桥)的实用性进行分析,以此为基础对哈尔滨香坊公园中的一座景观拱桥进行设计.该桥采用(15+30+15)m三跨连续拱式组合结构,矢跨比为1/5.上部结构横向采用2片拱肋,拱肋横向长度为3.0m,间距3.5m,拱肋之间不设横向联系.下部结构采用钻孔灌注桩加承台形式.栏杆采用竖板加道扶手形式,造型成天鹅形状.经过景观设计后的拱桥,力线明朗,简洁流畅,并与周围环境形成优美、和谐的景观.     

安凯CNG公交车助力芜湖民生工程

近日芜湖新福利公交公司从安凯客车定制了66辆CNG(压缩天然气)公交车,这批车型是芜湖市政府用2008年度公交财政补贴,由政府招标采购代理处采用竞争性谈判方式购买的公交车辆,然后以实物形式对芜湖新福利公交公司进行补贴,是政府买单,发展民生的一大工程。     

大众0AM干式双离合变速器离合器接合轴承位置的调整

正大众0AM双离合变速器在更换变速器机械电子单元J743、离合器接合杠杆、离合器接合轴承和接合杠杆的固定架时,必须调整接合轴承的位置,双离合器接合轴承位置是否正确,直接影响到变速器是否能够正常工作。双离合器尺寸如图1所示。1.确定尺寸"B"(1)安装离合器卡环,如图2所示。     

奥迪A62．8L轿车电动燃油泵控制电路的检修

电动燃油泵是电控汽油喷射发动机电控系统中极为重要的执行元件之一，其功用是将汽油从油箱中吸出，供给燃油系统足够的、具有规定压力的汽油。电控汽油喷射系统的压力一般为0．2-0．3MPa。     

岩溶天坑垮塌对下穿鸡冠山隧道结构安全影响研究

为深入了解下穿隧道结构安全受岩溶天坑垮塌的影响，以鸡冠山隧道K72+220~+340段工程为背景，结合现场勘察成果及下伏溶腔位置大小推测岩溶天坑侧壁垮塌规模，通过PFC3D数值模拟预测岩溶天坑的垮塌堆积形态。基于模拟结果，选择典型剖面构建岩溶天坑侧壁垮塌前后的二维有限差分模型，分析岩溶天坑垮塌对下穿鸡冠山隧道衬砌结构安全的影响。结果表明： 1）天坑垮塌后将主要堆积于天坑下伏溶腔的顶部，垮塌体量约为16 000 m3，垮塌体的冲击力约为9.0×107 N； 2）岩溶天坑垮塌将造成溶腔顶部最大变形达16 mm，并导致左线左边墙及拱脚部位衬砌结构安全系数可能小于1.7，但整体平均安全系数仍大于控制标准，天坑垮塌对隧道安全影响有限。     

迈腾轿车起动机不转的故障诊排步骤

<正>2012款全新迈腾1.8TSI轿车,装备汽油发动机/118kW,发动机型号为CEAA,当钥匙推至P4位置,起动机不转,松开钥匙回到P2位置时(如图1所示),仪表盘指示灯均正常、EPC灯正常点亮。仪表盘上的指示灯正常,说明发动机控制单元J623及双离合器变速器机电装置J743均正常,无法起动的原因是起动控制电路故障及起动机本身的故障。     

部分充填钢管混凝土桥墩振动台试验

为了完善部分充填圆形钢管混凝土桥墩的抗震设计理论及其工程应用，对2座采用此类桥墩的两跨高架桥缩尺模型（相似比为1：6.7）进行了强地震动输入下的破坏性振动台试验，研究无偏心部分充填圆形钢管混凝土桥墩和有偏心部分充填圆形钢管混凝土桥墩的破坏机理和地震响应。研究发现无偏心桥墩在墩底附近产生了均匀的钢管局部屈曲变形和明显的水平裂缝，而有偏心桥墩并没有产生水平裂缝，所以无偏心桥墩的纵桥向墩顶位移远大于有偏心桥墩。同时，受横桥向恒载偏心的影响，有偏心桥墩的墩顶横桥向位移和墩底局部屈曲变形主要集中在靠近中轴线的一侧，塑性发展区域也大于无偏心桥墩，这使得其墩顶横桥向最大位移大于无偏心桥墩。不过，由于有偏心桥墩并未发生开裂，所以其横桥向残余位移与无偏心桥墩相差不大，均在3 cm左右，验证了有偏心部分充填圆形钢管混凝土桥墩若经过合理的截面设计，其抗震性能也能满足既定的要求。此外，恒载偏心使得有偏心桥墩在横桥向两侧所耗散的能量不相等，可能会导致其横桥向两侧的累积塑性变形存在差异，不利于其优越的抗震性能和耗能能力的充分发挥。因此在设计有偏心部分充填圆形钢管混凝土桥墩时，需要合理选取混凝土充填高度和径厚比等结构参数，减少恒载偏心对其抗震性能的不利影响。