全风化千枚岩复合改良土路用性能

为了充分利用全风化千枚岩作为路基填料,设计了红黏土掺和比分别为0、20%、40%、60%和100%,水泥掺量分别为0、3%和5%的组合改良方案,开展了改良土的界限含水率、抗剪强度和无侧限抗压强度试验,分析了改良土的路用性能。试验结果表明:当水泥掺量分别为3%与5%时,复合改良土的液限均低于40%,符合路基设计中液限低于40%的控制要求;改良土的黏聚力随红黏土掺和比与水泥掺量的增大而增大,内摩擦角随红黏土掺和比的增长先增大后减小,随水泥掺量的增大而增大,但两指标在水泥掺量大于3%时增长幅度较小。改良土路基极限承载力计算结果表明:5%水泥改良全风化千枚岩路基极限承载力仅为725.3 kPa,红黏土掺和比为40%改良全风化千枚岩路基极限承载力达到2 198.3 kPa,分别是全风化千枚岩路基承载力的2.34和7.10倍,因此,红黏土改良效果优于水泥;经过比较可得红黏土掺和比为40%,水泥掺量为3%是合理掺和方案,在28 d养护后,路基极限承载力计算值为4 247.7 kPa,液限为32.7%。微观机理分析结果表明:红黏土颗粒小于全风化千枚岩颗粒,当红黏土掺和比大于40%时可以包围千枚岩颗粒的点-点接触,增加了接触点数与接触面积,从而大大提高了改良土路基的极限承载力。无侧限抗压强度试验结果表明:优化方案改良土7 d无侧限抗压强度为487.25 kPa,满足铁路路基设计要求。      

船舶轴系推力轴承油膜刚度与综合支承刚度测量

在船舶推进轴系中,推力轴承刚度常取决于其油膜刚度、轴承及其基座的结构刚度。通常所指的推力轴承刚度只包含油膜刚度。因此文中把既考虑油膜刚度又考虑轴承及其基座的结构刚度综合而成的刚度定义为推力轴承综合支承刚度,进而详细给出了推力轴承油膜刚度与综合支承刚度的测量方法。借助此方法,对实验室一缩比的推力轴承实验台的油膜刚度与综合支承刚度进行了测量,获得了良好的结果。实验表明,推力轴承油膜刚度随转速上升而下降;综合支承刚度随外激励频率上升而下降,在推力轴承—基座共振频率处降为零;低频激励时,油膜刚度与综合支承刚度大小近似相等,此时对轴系的动力学建模可以只考虑油膜刚度;高频激励时,综合支承刚度远小于油膜刚度,此时对轴系动力学建模必须考虑综合支承刚度,只考虑油膜刚度会带来较大误差。实验结果对船舶推进轴系的设计及动力学分析有指导意义。     

红黏土、石灰复合改良千枚岩土胀缩特性研究

为降低千枚岩土的膨胀率和红黏土的收缩率,笔者提出了一种物理-化学联合改良千枚岩土的方法,设计红黏土质量掺和比为0、20%、40%、60%、80%和100%,石灰质量掺量为0、3%、5%和8%共计24种不同组合改良方案。通过全风化千枚岩复合改良土胀缩性试验,分析了复合改良土的胀缩特性,并从微观角度解释了红黏土、石灰复合改良千枚岩土胀缩特性的机理。试验发现自由膨胀率演化规律与无荷膨胀率相似,膨胀率随红黏土掺和比的增加而降低,随石灰掺量增加,膨胀率先快速下降后趋于稳定,得出石灰优化掺量为3%。掺入石灰后的膨胀力随红黏土掺和比先降低后增大,红黏土掺和比60%时达到最低。当石灰掺量>3%时,改良效果较石灰掺量3%时提升不显著。土样线缩率随红黏土掺和比的降低、石灰掺量的增加而减小,且石灰掺量>3%时降幅较小。综合收缩试验结果可知：千枚岩土降低红黏土收缩变形效果优于石灰;各石灰掺量下,缩限皆随红黏土掺和比的增加先降低后升高,在红黏土掺和比约40%时达到最低;综合胀缩试验结果,建议优化掺量为红黏土掺和比40%～60%、石灰掺量3%,此时自由膨胀率降低24%～26%,无荷膨胀率降低25.9%...     

悬臂拼装曲线连续梁桥施工控制

节段短线匹配预制法在曲线梁桥悬臂施工中运用较为广泛,为了确保桥梁施工的安全进行,桥梁施工控制占有非常重要的作用,本文重点介绍了节段短线匹配预制法特征、施工控制方法及影响施工控制的因素。     

冰冻地区石灰土路面适用性问题的探讨——介绍一九六三年东北片区道路翻浆研究座谈会总结之一

在公路和城市道路建设中,石灰加固土己在国外许多地区得到了广泛的应用。但国外的一个共同特点是大多只在比较暖和或干燥的地区使用石灰土,至于在比较严寒而又特别潮湿的地区都还缺乏实际使用经验,甚至明文规定不能在这些地区使用。因此,石灰土在我国季节冰冻区特别是严塞潮湿地区是否适用的问题就成为大家最关心的问题之一。     

路基土标准压实试验方法的研究

苏联对于路基土的压实问题,曾进行过许多研究。他们根据若干经受过50—100年,甚至更多年考验的老填土中的密度的研究结果,以及试验室的许多比较试验,得出了对不同土类应采用不同锤击次数的结论。并规定各种土类的总锤击次数,可大致采用下列数值:砂土60次,亚砂土(砂质垆坶)75次,亚粘土(粘土质起坶)90次,粘土120次。同时说明,如必须确定最佳密度所需的总锤击次数时,可将土加水至最佳含水量,然后开始逐层逐次增加锤击次数,将土击实。锤击次数自30次开始,每次增加15—20次,直至所得土的容重与前者相差不大于0.03—0.05克/公分~3为止。这样就突破了美国普氏法对各种土类均锤击相同次数的机械规定,使标准压实试     

基于Web的工程材料课程CAI设计

运用多媒体技术和网页制作工具 ,开发了基于 Web的工程材料课程 CAI,阐述了网络课程页面设计的原则、动画制作和网上讨论等功能的实现方法     

论人身保险合同订立中保险人的答复义务

人身保险合同订立中,作为要约书面形式的投保书通常未标明有效期限,为合理分担合同未成立前的风险,保证交易的安全,实现当事人间利益的平衡和社会正义,应当强制保险人在法定时间或合理期限内答复, 而无论承诺与否;否则,即构成默示承诺。     

磁悬浮裂纹转子-轴承碰摩系统的动力学特性

为了研究磁悬浮裂纹转子-轴承碰摩系统的动力学特性,采用数值积分法,利用分岔图、时间响应图、Poincaré截面图和相图,首先探究裂纹深度A和裂纹角对β系统产生的影响,其次探明刚度比K、偏心量比U和库伦滑动摩擦系数μ对裂纹磁悬浮转子动力学的影响.结果表明:当磁悬浮转子出现裂纹时,随着裂纹的加深,转子的刚度会被裂纹的扩展所弱化,引发转子剧烈震动导致失稳,此外裂纹深度较大时,偏心量比U和库伦滑动摩擦系数μ对系统运动状态产生微弱的影响.     

INFLUENCE OF SURFACE MORPHOLOGY ON THE MICROHARDNESS OF ELECTROLESS Ni-B DEPOSIT REVEALED BY AFM OBSERVATION

Introduction　　 Electroless Ni- B alloy has many advantagessuch as superior hardness,excellent wear- resis-tance and some special electrical and magneticproperties[1,2 ] . It can be prepared with eitherDimethylamineborane( DMAB) or sodium borohy-dride as reductant[3 ,4] .The deposits with lowerboron contentwhich are mainly applied to electron-ic industry[5] are prepared by DMAB.While sodi-um borohydride can bring about higher boron con-tent deposits which are chiefly used as wear- resis-…