基于用户的综合运输通道结构配置

基于综合运输通道内用户出行需求和供应特点，对传统的通道结构配置方法存在的不足进行了分析．从用户效应出发对综合运输通道结构进行了界定，建立了通道内运输方式的多维Logit选择函数，提出了综合运输通道结构合理配置方法，并运用极大似然法给出了模型的有关参数．最后，通过西南出海通道(成渝段)的实例验证了模型的可行性．     

青藏铁路格拉段运输安全监控信息系统

分析了青藏铁路格拉段自然环境条件对铁路运输安全的影响和建立青藏铁路格拉段运输安全监控信息系统的必要性.根据格拉段沿线自然环境和设备布置特点,对安全监控信息系统进行了初步设计.利用计算机网络技术和现代化设备,对铁路运输设备的运行状态和自然环境实行不间断地动态监测,把沿线分散的安全检测、监控系统与安全监控中心联接起来,并实现安全监控信息的集中管理和共享.     

板式全热交换器纸材性能研究

介绍了一种新型的板式全热交换器芯体结构,并对两种不同纸材做成的板式全热交换器芯体性能测试数据进行分析,表明透湿膜是一种传热传湿性能优良的全热交换器纸材。     

沥青路面水损害分析

针对沥青路面水损害问题,运用轴对称有限元方法分析了不同等级轴载作用下沥青路面层间孔隙水压力的变化规律.研究结果表明,孔隙水压力将造成路面层间的严重冲蚀,导致沥青与集料过早剥离而诱发水损害,而超载将加速这一进程.     

从小磨公路谈勘察设计典型示范工程

以云南小磨公路为例,介绍公路勘察设计典型示范工程的勘察设计新理念,以及相关注意事项.     

浅谈沥青路面早期破坏的原因

从路面施工、养护管理及其他环节，结合工程实践，分析了沥青路面早期破坏的原因．     

我国与发达国家公路路面技术状况评价指标体系比较研究

为规范公路技术状况检测评价工作,提升公路资产管理和养护决策工作的科学化水平,促进我国公路养护高质量发展,通过文献调研,总结并分析了我国现行路面技术状况评价标准与发达国家在指标选取、分项指标权重设置和路况综合评定等方面的差异;通过实地调研与数据分析相结合的方法,探讨了我国目前路面技术状况检测评价工作中存在的主要问题,特别...     

国土空间规划下的武汉市慢行系统发展策略

当前我国全面推进国土空间规划体系完善工作,以武汉2049远景发展战略为基础,武汉市慢行系统发展在高质量发展探索中占有重要地位.基于武汉市慢行交通现状评估,分析城市发展中主要交通问题及慢行挑战,提出针对城市特点的慢行系统发展策略.同时,从组织、资金、管理等实施保障机制政策制度方面,绿化景观、无障碍设计等重要配套设施实施细...     

高速动车组轴箱转臂节点性能对轮轨耦合振动的影响

为分析钢轨波磨、车轮多边形等轮轨短波不平顺条件下轴箱转臂节点性能对轮轨耦合振动的影响,分别从仿真计算、现场试验和台架试验3个方面进行综合分析,通过建立车辆-轨道刚柔耦合系统动力学仿真模型,分析了钢轨波磨和车轮多边形对轮轨耦合振动的影响,并在武广高铁进行了钢轨波磨条件下新、旧轴箱转臂节点对轴箱振动响应的影响试验,在滚动试验台上进行了高阶车轮多边形条件下新、旧轴箱转臂节点对转向架振动响应的影响试验;对已服役运用120万公里的A、B型轴箱转臂节点进行了1 000万次疲劳耐久性试验,论证了服役轴箱转臂节点疲劳可靠性的安全裕量。研究结果表明：在钢轨波长为120 mm,车轮多边形为20阶,钢轨波磨和车轮多边形波深均为0.04 mm的条件下,当轴箱转臂节点径向刚度由40 MN·m^-1增加到200 MN·m^-1时,钢轨振动加速度、轴箱振动加速度和轮轨垂向力基本不变,在钢轨波磨和车轮多边形等短波激励下,轴箱转臂节点刚度变化不会对轮轨耦合振动产生明显影响;随着疲劳试验次数的增加,轴箱转臂节点径向和轴向刚度均逐渐下降,退役轴箱转臂节点在经历1 000万次疲劳耐久性试验后外观状态基本无改变,芯轴与橡胶粘接部分出现轻微开胶和裂纹,开胶和裂纹深度不大于5 mm,橡胶本体均无裂纹,各项性能满足《机车车辆用橡胶弹性元件通用技术条件》(TB/T 2843—2015)中的规定。     

城市轨道交通桥梁-声屏障系统结构噪声特性与预测

针对列车通过城市轨道交通高架时引起的桥梁-声屏障系统结构噪声问题,在某市域铁路箱梁段分别选取无声屏障和直立式声屏障地段,开展噪声现场测试;通过对比无声屏障和直立式声屏障地段的测试结果,分析了箱梁-声屏障系统结构噪声的频谱特性;基于有限元-边界元法,建立了箱梁-声屏障系统振动声辐射数值计算模型,研究了箱梁-声屏障系统结构噪声的空间分布规律,探讨了车速和声屏障高度对箱梁-声屏障系统结构噪声的影响。研究结果表明：当列车以约93 km·h^-1的速度通过时,直立式声屏障对高频轮轨噪声起到了很好的降噪作用,但会使低频结构噪声增大;声屏障结构噪声的影响主要集中于160 Hz以下的低频段,箱梁-声屏障系统结构噪声的峰值出现在63 Hz左右;箱梁-声屏障系统结构噪声呈现出近场随距离衰减较快,远场随距离衰减越来越慢的趋势,箱梁正上方和正下方的结构噪声均超过96 dB,距离桥梁中心线120 m处的结构噪声衰减至72 dB;声屏障结构噪声对于梁侧声场的影响较大,与无声屏障地段相比,设置了高度为3.15 m的直立式声屏障之后,梁侧结构噪声增大了2~5 dB;当车速由93 km·h^-1增大到120 km·h^-1时,箱梁-声屏障系统结构噪声辐射在梁侧最大增加7 dB以上;当声屏障高度由3.15 m增大至6.3 m时,箱梁-声屏障系统结构噪声辐射在梁侧最大增加3 dB以上。