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351.
潘艳珠 《广东交通职业技术学院学报》2005,4(4):62-65
在总结内力作图方法的基础上,推导了作平面弯曲梁内力图的一种快速作图法--面积法.这种方法根据微积分关系,确定曲线的始点、形状和末点,即可直接得到不同外力作用下平面弯曲梁的内力图,简捷且易掌握. 相似文献
352.
353.
针对超高性能混凝土(UHPC)直剪性能研究较为缺乏的现状,开展24个“Z”形UHPC整体浇筑试件和24个“Z”形UHPC平接缝试件(用高压水凿毛先浇界面)的直剪试验,以得到钢纤维特性以及浇筑方式对UHPC (直剪)初裂强度、峰值强度、破坏模式以及直剪承载力的影响;并基于试验结果及UHPC细观本构模型开展了UHPC直剪承载力的理论分析研究。结果表明:无纤维UHPC整体试件和钢纤维掺量未超过3.0%的平接缝试件直剪破坏模式均为脆性破坏,纤维掺量达到2.5%的整体试件具备剪切延性破坏的特征;纤维掺量达到2.5%的平接缝试件界面处新老UHPC结合紧密;整体界面和平接缝界面直剪的初裂强度与峰值强度均随纤维掺量增加而显著增加,且峰值强度随纤维掺量几乎呈线性变化;纤维形状与长径比对整体界面初裂强度和峰值强度的影响不大,对平接缝界面则长纤维优于短纤维,异形纤维优于平直形纤维;整体界面和平接缝界面直剪的峰裂比(峰值强度与初裂强度之比)为103.5%~166.7%,整体界面峰裂比均显著大于纤维掺量相同的平接缝界面,2种界面的峰裂比均随钢纤维掺量增加而增加。建立了平接缝界面与整体界面直剪峰值强度之比η(简称直剪强度比)与纤维特征参数λf之间的高精度拟合公式。此外,还分别提出了高精度的UHPC整体界面和平接缝界面的直剪承载力计算公式。 相似文献
354.
355.
3种滚子接触的有限元分析 总被引:3,自引:0,他引:3
从外载荷与滚子接触变形的关系入手,分析比较实心滚子、空心滚子和组合式新型空心滚子的负荷分布、刚度和承载能力.采用有限元方法求解滚子接触变形的相关参数,并用经典的赫兹接触理论进行校核.研究结果表明:空心滚子的接触变形随着空心度的增加而非线性地增加,空心度越大,空心滚子的刚度越小,其承载能力也越差;组合式新型空心滚子的接触变形随着内环材料刚性的增加而减小,组合式新型空心滚子的接触变形大于同样空心度空心滚子的接触变形;在实心、空心和组合式新型空心滚子中,以实心滚子的刚度为最大. 相似文献
356.
JQ160型架桥机组在18‰长大坡道上架梁作业的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
研究目的:针对在18‰的长大坡道上架梁作业进行分析,重点对JQ160型架桥机组爬坡能力、拖拉能力、制动能力和机臂保持水平状态等进行校核论证,提出了架桥机技术改造方案,以满足当今铁路建设快速发展需要.研究结论:通过对18‰长大坡道上对JQ160型架桥机组架梁作业时的爬坡能力、拖拉能力、制动能力和机臂保持水平状态、起吊钢丝绳长度等计算分析,提出了机组的技术改造方案,使其完全满足18‰的长大坡道上架梁作业的技术要求,扩大了该机组的适用范围,确保了机组在18‰的长大坡道上架梁作业安全,并在宜万铁路w1标段得到顺利实施. 相似文献
357.
2008年上半年,因受我国南方发生大范围的雨雪冰冻灾害及“5.12”爆发的汶川大地震的影响,在生产急需的大宗原、燃料无法按需组织进厂的情况下,柳钢及时提出了“以卸保运、以运保供、以供保产、以产保销”的新的生产经营策略,通过积极采取一些必要的措施和手段,较好地完成了卸车组织工作。 相似文献
358.
Q500qE高性能钢工型梁极限承载力研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为评估Q500qE高性能钢梁的塑性水平和安全储备,设计Q500qE高性能钢和Q345qD普通低合金钢全尺寸试验工型梁,通过模型试验和有限元分析方法进行极限承载力研究.结果表明:Q500qE高性能钢梁有较好的塑性,不会因为屈强比大而发生脆性破坏;Q500qE与Q345qD工型梁的荷载一位移曲线以及塑性发展过程类似,均没有出现明显的屈服平台;两者不同塑性发展阶段作用荷载与材料的名义屈服倚载的比值基本相等,说明Q500qE高性能钢梁有与Q345qD钢梁基本相同的安全储备.试验梁加载过程各关键作用荷载对应的挠度有限元计算结果与试验值基本一致,误差较小,表明本文有限元分析中选用的多线性随动强化模型模拟高性能钢的本构关系是合理的. 相似文献
359.
360.
以CRTSⅡ型板式无砟轨道为研究对象,基于轮轨系统动力学原理,建立含有快修砂浆的车辆-轨道垂向耦合动力学模型。对比列车以不同速度通过普通砂浆区域与快修砂浆区域的不同工况,旨在研究快修砂浆对轮轨系统动力性能的影响,分析快修砂浆对车辆系统动力特性、轮轨垂向力、轨道动力特性和轨道部件垂向位移的影响。研究结果表明:应用快修砂浆会引起轨道刚度局部变化,列车高速通过时会引起较大的砂浆动应力,对砂浆产生不利影响。对于允许行车速度为350 km/h的线路,建议修复后限速为200 km/h,待砂浆完全达到设计强度和力学性能时再恢复运营速度。 相似文献