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为了提升水平板防波堤的消浪性能与透水性能,设计一种迎浪侧半开孔式水平板防波堤。在不同相对板宽、潜深及波高条件下,通过物理模型试验研究不开孔式与迎浪侧半开孔式两种水平板防波堤的透射系数Kt、反射系数Kr及耗能系数Kh,系统对比两种水平板防波堤的消浪性能。结果表明,在试验参数条件下,迎浪侧半开孔式水平板防波堤的透射系数整体上小于不开孔式水平板防波堤,且两种水平板防波堤的透射系数均在相对板宽为0.166或0.212时达到最小值;两种水平板防波堤反射系数的变化趋势相近,迎浪侧半开孔式水平板防波堤的反射系数整体偏小;迎浪侧半开孔式水平板防波堤的耗散系数整体大于不开孔式水平板防波堤,在相对板宽为0.166或0.212时达到最大值。迎浪侧半开孔式水平板防波堤的消浪性能优于不开孔式水平板防波堤。 相似文献
132.
百色水利枢纽最大通航水头为113.80 m,上游库区水位变幅大,下游右江水位变化速率快,航运用水会对枢纽发电效益产生影响,建设通航设施面临高水头通航、节约水资源、降低对已建设施安全与运行影响等技术难题,建设方案应实现高效通航、运行可靠、维护便利、投资经济等多重目标协同效果最优。百色水利枢纽通航设施工程采用船闸与升船机组合方案、升船机与升船机组合方案、单级升船机方案和多级船闸方案进行技术经济比选,推荐船闸与升船机组合方案,其发挥了船闸适应大水位变幅和升船机提升高度大、过闸时间短的技术优势,并对升船机形式进行比选,推荐的船闸与全平衡卷扬式垂直升船机组合方案能够实现高效通航、运行可靠等建设目标。为实现高坝通航提出了新思路,对类似工程建设及规范修编具有积极的借鉴意义。 相似文献
133.
134.
码头设置增压系统是解决卸船泵自身扬程不足导致输送距离较短的有效途径之一。针对长栈桥码头增压系统设计问题进行工艺输送方案、增压泵选型及控制技术研究,采用管路特性曲线与泵组流量-扬程曲线耦合等研究方法,结论是在码头平台设置增压泵,船泵与增压泵之间缺少有效缓冲,上下游泵流量难以匹配,极易造成增压泵抽空现象,在条件允许时不应作为首选方案,应按最大卸船流量及最大黏度确定增压泵的流量和扬程,且不宜再取设计余量,否则将严重偏离泵的额定工作点,影响泵的正常运行。绘制不同卸船流量及黏度介质的管路特性曲线和泵组合运行流量-扬程曲线耦合图,有效解决最优泵组合运行及控制方案难以确定的问题。 相似文献
135.
随着全球贸易的持续增长和新一代信息技术的快速发展,智慧港口成为加快建设交通强国的重要先行领域,对提升港口运营效率和响应国际贸易挑战至关重要。为推动港口产业数字化转型,提升港口运营能力、服务质量和物流效率,综合运用文献研究、比较分析和案例分析等研究方法,分别从码头类型、技术应用、场景应用3个方面分析我国现阶段智慧港口的建设情况,总结出智慧港口建设面临发展不够均匀、新一代信息技术应用不够广泛、数据应用不够充分等问题,提出未来我国智慧港口将向智慧化转型、融合化协同、关键技术自主可控、绿色低碳和数据开放共享发展。研究成果可为智慧港口的规划和管理提供参考。 相似文献
136.
137.
138.
为进一步研究群桩基础水平累积变形特性,以及桩体自身因素、荷载因素、桩周土体因素等影响下的变化规律,结合USDFLD子程序的实现过程与ABAQUS三维建模过程,采用有限元计算结果对群桩累积变形特性进行研究。通过改变桩距、桩数、荷载入射角度、加载频率、土体初始弹性模量、桩-土界面摩擦系数等参数,进一步对群桩水平累积变形特性,及其在桩体自身因素、荷载因素、桩周土体因素等影响下的变化规律进行研究。数值模拟中经常忽略桩周土体弱化对群桩基础累积变形特性的影响,因此对如何在数值模型中实现土体软化也进行了研究。最终得到群桩水平累积变形特性,以及在各种影响因素下的变化规律,如在桩体自身因素的影响下,群桩承台水平累积变形随桩距与桩数的增加不断减小,荷载-位移滞回圈随桩数的减少越饱满,土体非线性越明显等变化规律。 相似文献
139.
针对4种典型透空式防波堤结构,基于FLOW-3D建立三维数值模型,对不同波浪周期作用下的结构消浪性能及波能分布特征进行对比分析。数值计算结果表明:1)帷幕墙式防波堤适用于中短周期波浪的防护,桩基开孔挡板式防波堤仅适合短周期波浪的掩护需求,梳式防波堤与桩基竖直挡板式防波堤在短、中、长周期波浪环境下均具有良好的适用性。2)在特定周期下,梳式防波堤的波浪反射特性会引起共振,导致结构透射系数和反射系数分别呈现峰值和谷值。3)4种透空堤中,短周期波浪作用下,竖直挡板式防波堤的挡浪效果较好,梳式防波堤对中长周期波浪具有更好的掩护效果。 相似文献
140.
基于FVCOM模型,结合实际工程建立工程区域水动力数值模型,分析填海造陆围堰工程在不同口门宽度和不同潮位条件下龙口处的流速变化情况。结果表明:1)龙口区域潮流方向垂直于口门方向,大潮时期流速较大,小潮时期流速较小,且随着口门宽度增大,流速逐渐变小;龙口端部的聚集效应导致流速最大值出现在距离口门两端20 m左右的位置,而在口门中部较小;涨急时刻的流速明显大于落急时刻。2)工程龙口宽度在保护期宜取200~250 m,堵口期宜取100~150 m;保护期应注意龙口两侧端部附近区域的冲刷情况,堵口期应选在月小潮期间。总体而言,龙口宽度对周边流速影响明显,总结了不同工况下口门流速特点,根据数值模拟结果给出龙口宽度建议值,并通过数据分析给出龙口堵口期的合理时间。研究成果可为类似工程设计和施工提供参考。 相似文献