全文获取类型
收费全文 | 2851篇 |
免费 | 225篇 |
专业分类
公路运输 | 805篇 |
综合类 | 951篇 |
水路运输 | 602篇 |
铁路运输 | 563篇 |
综合运输 | 155篇 |
出版年
2024年 | 18篇 |
2023年 | 30篇 |
2022年 | 128篇 |
2021年 | 155篇 |
2020年 | 88篇 |
2019年 | 58篇 |
2018年 | 56篇 |
2017年 | 61篇 |
2016年 | 57篇 |
2015年 | 129篇 |
2014年 | 160篇 |
2013年 | 163篇 |
2012年 | 253篇 |
2011年 | 233篇 |
2010年 | 263篇 |
2009年 | 233篇 |
2008年 | 204篇 |
2007年 | 220篇 |
2006年 | 181篇 |
2005年 | 170篇 |
2004年 | 64篇 |
2003年 | 40篇 |
2002年 | 14篇 |
2001年 | 41篇 |
2000年 | 44篇 |
1999年 | 10篇 |
1996年 | 2篇 |
1995年 | 1篇 |
排序方式: 共有3076条查询结果,搜索用时 15 毫秒
981.
982.
983.
基于FPSO项目,讨论UPS系统及其蓄电池的设计应用.针对UPS电源系统的必要性、UPS系统的结构、UPS的设计与选择、蓄电池的设计与选择及其布置原则,通过对相应规范的剖析及实船数据的验证,总结出FPSO上UPS系统的一套设计选型方法.对新建和改装FPSO项目的UPS系统设计具有一定的指导作用. 相似文献
984.
985.
通过室内双层地基模型试验,研究上部硬土层在不同强度和厚度条件下的双层地基承载性能,并拍摄数码图像分析了双层地基的变形场。分析荷载p-基础沉降s 曲线,双层地基极限承载力随上部硬土层强度和厚度的增大而增加,双层地基极限承载力下对应的基础垂直位移随上部硬土层强度和厚度的增加而降低;当模型试验中的上部硬土层的水灰比为10%、厚度为30 mm,以及上部硬土层的水灰比为20%、厚度为60 mm 时,后者的极限承载力是前者的3.01 倍,后者的极限承载力下对应的基础沉降是前者的基础沉降的0.11 倍。利用数字照相变形量测DPDM (The digital photogrammetry fordeformation measurement) 技术对双层地基变形的数码图像进行变形场分析,通过网格图的变形分析,土体的初始变形出现在下部软土层中,随着荷载的增大,网格的变形区域逐渐向上部的硬土层及软土层下部发展,同时在水平方向扩展;双层地基破坏模式为上部硬土层的锥台型整体剪切和下部软土层冲剪的综合型破坏形式。对上部硬土层的强度、厚度的优选设计可大幅度提高软土地基处理的效能。 相似文献
986.
987.
为了研究UHPC永久模板RC无腹筋组合梁的抗剪性能,以UHPC永久模板的厚度和界面条件为试验参数,分别开展了UHPC材料力学性能与UHPC永久模板RC无腹筋组合梁四点加载试验。由于组合梁的抗剪性能与UHPC的基本力学性能密切相关,因此首先对UHPC的抗拉与抗压性能进行了试验研究。UHPC的力学性能试验结果表明,UHPC在单轴单调荷载作用下具有一定程度的应变硬化特征,其拉伸极限强度为4.87 MPa,极限拉应变为0.6%。在材料试验结果的基础上,通过考虑UHPC永久模板厚度与界面方式这2种试验参数,分别设计了1根RC参照梁,1根UHPC参照梁,以及2种UHPC/RC界面类型(光滑与均布剪力键)、3种永久模板厚度(15,20,25 mm)、共计6根U形UHPC永久模板RC无腹筋组合梁。在对这8根梁分别进行四点加载破坏试验的基础上,分析了UHPC永久模板不同厚度与界面类型对组合梁抗剪承载力的影响。结果表明:组合梁的抗剪承载力及其变形能力较相同尺寸及配筋的RC无腹筋梁至少提高了103.7%和117.7%;且无论何种界面类型下,抗剪承载力随着UHPC永久模板厚度的增加而增加;界面为均布剪力键的UHPC永久模板较光滑界面能提供更高的抗剪承载力与变形能力。最终,基于修正桁架模型理论,分析了UHPC永久模板与RC无腹筋梁的抗剪承载力及其抗剪构成,提出了UHPC永久模板RC无腹筋组合梁的抗剪承载力计算公式,且公式计算值与试验值吻合较好。 相似文献
988.
针对广泛用于柴油喷孔内双相流计算的全空穴模型,提出了一个柴油非冷凝气质量分数与喷射压力和背压压差之间的幂函数关系式,幂函数的指数大小由与空穴刚刚产生和空穴已发展到柴油喷孔出口这两种状态相对应的非冷凝气质量分数确定。使用这个幂函数关系式计算了不同喷射压力下柴油的非冷凝气质量分数,然后使用全空穴模型和mixture多相流模型,计算了不同喷射压力下的柴油喷孔内双相流,并与试验数据进行了比较,结果表明,计算的柴油喷孔流量和喷孔内空穴场与试验结果基本吻合。 相似文献
989.
990.