全文获取类型
收费全文 | 685篇 |
免费 | 16篇 |
专业分类
公路运输 | 264篇 |
综合类 | 168篇 |
水路运输 | 114篇 |
铁路运输 | 134篇 |
综合运输 | 21篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 9篇 |
2022年 | 14篇 |
2021年 | 14篇 |
2020年 | 5篇 |
2019年 | 22篇 |
2018年 | 29篇 |
2017年 | 7篇 |
2016年 | 15篇 |
2015年 | 18篇 |
2014年 | 23篇 |
2013年 | 21篇 |
2012年 | 18篇 |
2011年 | 43篇 |
2010年 | 30篇 |
2009年 | 25篇 |
2008年 | 27篇 |
2007年 | 24篇 |
2006年 | 36篇 |
2005年 | 33篇 |
2004年 | 42篇 |
2003年 | 45篇 |
2002年 | 23篇 |
2001年 | 18篇 |
2000年 | 21篇 |
1999年 | 21篇 |
1998年 | 16篇 |
1997年 | 12篇 |
1996年 | 25篇 |
1995年 | 14篇 |
1994年 | 14篇 |
1993年 | 7篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 6篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 9篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
排序方式: 共有701条查询结果,搜索用时 15 毫秒
251.
首先介绍以欧洲为代表的锚喷支护结构体系的应用现状。然后比较详细地介绍挪威、美国、日本和法国喷混凝土永久支护的应用、研究情况及具体做法。认为,在国外以锚喷支护为主体的支护结构体系和以复合式衬砌为主体的支护结构体系,目前是并存的;对我国来说2种支护结构体系也应该是并存的。在围岩条件良好的情况下,应大力推进以锚喷支护为主体的支护结构体系;在围岩条件较差的场合,则应以复合式衬砌支护结构体系为主体。 相似文献
252.
253.
软弱围岩隧道变形及其控制技术 总被引:2,自引:0,他引:2
根据软弱围岩隧道变形的基本规律,系统总结了国内外,尤其是日本控制隧道开挖后变形的基本对策,包括:1)控制先行位移的技术--超前支护;2)控制掌子面挤出位移的技术--掌子面补强;3)控制脚部下沉的技术--脚部补强;4)加强初期支护的对策。 相似文献
254.
256.
257.
为科学合理地确定综合管廊变形缝的间距,以合肥市高新区明珠大道段现浇混凝土综合管廊为工程背景,分标准段管廊和双标准段管廊2 种情况,变形缝设置间距分别为20、30、40 m,管廊上部覆土厚度分别为2. 5、3. 5、5 m,运用有限元软件Midas GTS NX 建立三维数值模型,计算得到现浇混凝土综合管廊正常使用阶段的应力和变形,分析综合管廊变形缝间距变化对结构受力变形的影响。通过理论分析和数值计算结果得出以下结论: 1)交通荷载对管廊结构受力和变形有显著影响; 2)综合管廊变形缝间距小于30 m 时,管廊结构变形变化不大,变形缝间距大于30 m 后,随着标准段长度的增加,管廊的变形有较明显的增大; 3)合肥典型地质条件下现浇混凝土综合管廊变形缝间距设置为30 m 时,管廊的应力和变形均远小于规范允许值,因此可以经过科学计算将变形缝间距设置为40 m。 相似文献
258.
259.
通过多元逐步回归分析发现,空间隔缺损大小(X_2)、动脉血氧分压(X_3)、V_?/V_?(X_7)与肺动脉收缩压(Y_1)、肺动脉舒张压(Y_2)、肺动脉平均压(Y_3)之间关系密切,而被列入回归方程。其方程分别为Y_1=13.24+0.22X_2—0.70X_3+0.14X_7;Y_2=0.65+0.24X_2+0.12X_7;Y_3=3.54+0.17X_2+0.16X_7。而病和、∑_9导联QRS振幅、右_实/右_标和左_实/左_标是次要因素,未列入回归方程。上述方程的产生,有可能避免轻、中度肺动脉高压患者心导管有创性检查,并减少相应的并发症。 相似文献
260.