变载荷作用下轴-滚动轴承系统动力学仿真

讨论了变载荷作用下轴-滚动轴承系统动力学问题.利用Hertz公式和静不定问题的解法(力法)推导滚动轴承受力与变形关系的计算公式并得到数值解,以整个轴-滚动轴承系统为研究对象,利用ADAMS大型动力学仿真软件进行动力学仿真.以6310轴承和某试验台轴组成轴-滚动轴承系统为研究对象,研究了变载荷作用下刚性轴-滚动轴承系统、弹性轴-滚动轴承系统的幅频特性和变载荷作用下的动态响应.     

电喷汽油机燃用甲醇/汽油混合燃料的燃烧特性

为了研究在汽油中掺混不同比例甲醇时对多点电喷汽油机燃烧放热规律的影响,通过实测示功图,对比分析了各种燃烧特征参数随发动机运行工况的变化规律。分析结果表明:在中、低转速时,甲醇/汽油混合燃料发动机的最高燃烧压力和最大压力升高率在中、小负荷时与汽油机基本相同,在大负荷时略高于汽油机;在高转速时混合燃料发动机的最高燃烧压力和最大压力升高率明显高于汽油机;在整个负荷范围内,混合燃料发动机的着火延迟期比汽油机的略长;混合燃料发动机的燃烧持续期在小负荷时比汽油机短,在中、大负荷时与汽油机基本相同;在中、小负荷时,汽油机的最大燃烧放热率和循环变动系数略高于混合燃料发动机,在大负荷时,两者基本相同;发动机转速对燃烧特征参数随掺混比的变化趋势没有明显的影响。     

福建奔驰凌特车发动机故障灯亮

<正>故障现象一辆2013年产福建奔驰凌特车,行驶里程约为3.2万km。据驾驶人反映,车辆在高速公路上行驶了约30 km,发动机故障灯突然闪烁,发动机动力明显下降,车辆出现加速无力的故障现象,且发动机转速最高只能达到3 000r/min。故障诊断接车后,试车验证故障。接通点火开关,起动发动机,发现发动机故障灯闪烁,但发动机怠速运转平稳,也无明显异响。接着对车辆进行路试,发     

穿孔管消声器声学性能时域预测方法对比分析EI北大核心CSCD

使用GT-POWER软件和三维时域CFD法计算了穿孔管消声器在流动介质和静态介质中的传递损失,并与实验测量结果进行比较以验证两种时域方法的计算精度和适用范围。结果表明:在所关心的频率范围内,无论在有流或无流的条件下,三维时域CFD法皆可比较精确地计算穿孔管消声器的声学性能;而GT-POWER软件在平面波范围内可较好地预测消声器的声衰减特性,但当消声器内部存在复杂气流流动时,计算结果与实验数据偏差较大。     

寒冷地区大修工程防止反射裂缝措施应用

寒冷地区旧水泥混凝土路面”白改黑”工程中反射裂缝是一个普遍存在并且难以解决的问题,通过大量的工程实践,对绥满高速公路哈牡段大修工程采用冲压打裂稳固和加铺应力吸收层技术。本文阐述了冲击打裂技术的作用机理,研究提出了冲击打裂技术的施工工艺流程;而后从原材料、配合比设计、施工工艺三个方面论述了应力吸收层的技术指标,为今后“白改黑”大修工程提供参考。     

沥青混凝土用钢渣集料预处理方法研究

采用钢渣替代天然集料用于沥青混凝土能够解决钢渣固体废弃物处理和天然集料短缺两大难题。本文总结、提出了3种用于沥青混凝土的钢渣处理工艺,并初步评价了处理后钢渣沥青混凝土的改善效果,结果表明经过处理后钢渣的抗水损害性能有不同程度的提高。     

某轮主机排气阀驱动机构损坏的故障一例

文中以某轮主机排气阀驱动机为例来分析了故障出现的原因,并分析丫耍丌何准确地排除故障,可为其它排气阀驱动机的检修提供经验借鉴。     

基于弓网电接触界面电阻模型的受流质量研究

接触电阻是衡量弓网受流质量可靠性的重要指标,在机车运行过程中,希望弓网接触表面具有较小而稳定的接触电阻.依据弓网电接触界面的微观电阻特性,详细分析了影响弓网受流质量的接触面积及接触斑点数,建立了量化电接触界面电阻的表面特征统计模型.试验结果表明,该分析方法是可行且有效的.     

舰船大风浪中航行最大允许航速计算模式研究

舰艇在大风浪中航行,当航向已定时如何确定最大允许航速是航海界关注的课题。本文采用CFD(计算流体力学)方法和耐波性理论相结合的新模式,分别研究了浪增阻、风增阻及螺旋桨推力损失的计算方法,给出了比较精确的舰艇大风浪航行时的船体负载。在此基础上,运用船—机—桨理论,解决了最大允许航速(轮转速)的求解问题。     

商用车关键零部件生产装备的变化

锻件重量大于100kg、需万吨级以上锻造设备来成形的模锻件定义为大型模锻件,大型模锻件主要有重型载货汽车前轴、大功率柴油机曲轴等。曲轴和前轴作为商用车特别是重型车的最关键零部件之一,对生产装备有着较高的要求。目前,国内万吨级以上锻造设备主要有热模锻压力机、电动螺旋压力机等。与模锻锤比较,在锻压机上模锻,一是可降低金属损耗5%～10%,自动化程度高,与锻锤以蒸汽为动力比,节能80%以上;二是汽车发动机曲轴的轴颈余量不超过3mm,轴承轴颈直径公差±1.7 0.8mm,轴颈长度公差为±1.5 0.6mm,在锤上模锻难以