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271.
港珠澳大桥工程规模大、技术标准高,涉及大量新技术。针对有关资源不足、相关法律法规要求和中外合作模式不完善等问题,构建了港珠澳大桥国际和地区合作模式。初步设计、桥梁施工图设计、设计及施工咨询等工作通过联合体模式来实现合作;桥梁钢箱梁制造监理、岛隧工程设计施工总承包等工作通过国际和地区顾问及联合体模式来实现合作;质量管理顾问通过国际和地区顾问模式来实现合作。实践证明,港珠澳大桥利用国际和地区合作模式有效解决了大桥管理与技术难题,保证了项目建设目标的实现。 相似文献
272.
273.
(2021年2月)1月份国际干散货运输市场淡季不淡,虽然2月处于国内春节假期,分船型市场表现各异,但运输市场总体行情依然振奋人心,尤其是中小型船表现异常火爆,淡季超旺。好望角型船市场受天气等因素影响,市场表现差于上期;巴拿马型船和超灵便型船市场则在巴西压港、粮食交投活跃、大西洋市场煤炭活跃,恶劣天气导致周转放缓、FFA远期合约价格上涨等因素下,租金水平创历史新高。本期远东干散货指数综合指数先抑后扬. 相似文献
274.
为研究砖混再生细骨料基本性能及其对砂浆工作性能、力学性能和应用性能的影响,制备砖混再生细骨料掺量不同的再生砂浆,进行砂浆流动性、力学强度、保水性以及稠度试验,并结合试验结果进行了工程应用.研究结果表明,砖混再生细骨料的密度低于标准砂、而空隙率、压碎指标、坚固性指标和需水量比均大于标准砂.砖混再生细骨料的掺入降低了砂浆流动性和抗压抗折强度,相比标准砂浆,当掺量为100%时,采用不同工地取样的砖混再生细骨料B和C制备的再生砂浆抗压强度分别降低22.1%和35.0%,抗折强度分别降低29.0%和15.2%,再生砂浆的强度并不随掺量的增加而一直降低.保持砂浆稠度基本不变,随砖混再生细骨料掺量增加,砂浆需水量增加,保水性增大,但强度并未降低.工程实践表明:砖混再生细骨料制备的水泥粉煤灰内墙抹灰砂浆可以满足相关规范中抹灰砂浆的技术要求. 相似文献
275.
有砟轨道-无砟轨道过渡段存在大量的轨道病害问题,静力学分析与时域内的动力学分析未发现两种轨道间的差异与轨道病害间的关系。根据建立的两种轨道力学模型对比分析两种轨道结构各频段的垂向振动纵向传递特性,得出:轨道垂向振动纵向传播距离与所受荷载激振频段有关。低频段(100 Hz以下),有砟轨道的振动传播距离小于无砟轨道。中频段(100~1 500 Hz),两种轨道的振动传播距离均大幅增加,且有砟轨道的传播距离小于无砟轨道。高频段(高于1 500 Hz),两种轨道纵向传播距离随激振频率增加迅速减小,且有砟轨道的振动传播距离大于无砟轨道。为更好地实现有砟轨道与无砟轨道间动力特性过渡,建议在过渡段设计中减小轨道各部件间的差异,线路养护维修中根据线路设计速度区别控制过渡段两侧轨道几何不平顺。 相似文献
276.
277.
对常用于钢桥面铺装表层的SMA沥青混凝土和环氧沥青混凝土进行-10℃、0℃和15℃四点弯曲疲劳试验,得出疲劳曲线和疲劳方程;使用动态剪切流变仪(DSR)、Q800动态热机械分析仪(TMA)和UTM-25伺服液压系统对SMA沥青混凝土、浇注式沥青混凝土、环氧沥青混凝土、Eliminator防水黏结层、环氧沥青和改性乳化沥青等常用钢桥面铺装材料进行动态力学试验,获取黏弹性力学参数,并进行有限元数值模拟,得出荷载温度耦合作用下铺装表面最大横向弯拉应变.计算江西九江长江公路大桥不同温度区域下的交通量,根据线性累积疲劳损伤理论预估钢桥面铺装的使用寿命.结果表明:环氧沥青混凝土铺装结构疲劳寿命预测结果优于浇注式沥青混凝土铺装结构,后者更适合于北方寒冷地区的气候条件,双层环氧沥青混凝土增加Eliminator防水黏结层后能显著提高其使用寿命. 相似文献
278.
279.
莫天生 《广东交通职业技术学院学报》2014,(1):99-102,106
教学评估是高校教学工作中的重要环节,是提高学生学习质量的重要手段.文章通过对形成性评估与传统的总结性评估进行优劣势分析,阐述其反映出的建构主义现代教学理论,并结合实际从促进学生的完整性建构,利于教师的专业化发展,指导课程的改革发展等方面论述形成性评估在教育教学中的应用价值. 相似文献
280.
开展了不同尺寸、数量及充填度下的模袋砂单轴压缩试验,深入研究模袋砂界面摩擦特性、充填度及尺寸对其抗压强度和破坏机理的影响。基于现有研究成果,推导了综合考虑模袋砂间相互作用和充填度影响的模袋砂抗压强度计算公式。研究结果表明:单个模袋砂试验抗压强度远大于多个模袋砂试验结果,且随充填度的减小愈发显著,因此现有针对单个模袋砂的试验研究存在不足。模袋砂抗压强度随着充填度的增加而减小,尺寸效应对模袋砂受力变形规律影响很小,而对其承载力影响明显。不同充填度模袋砂破坏机理不尽相同,充填度较大时,模袋砂很快进入张拉变形而破坏,破坏主要发生在模袋缝制接口等相对薄弱处;随着充填度的减小,模袋砂破坏主要由砂应变局部化所致,表现为接触界面处的渐进破坏,因破坏不易发现而对实际工程较为不利。与试验结果对比表明,完善后的理论计算方法可用于模袋砂整体张拉破坏时抗压强度预测 相似文献