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921.
介绍了RTK的基本作业方法,以广州地铁四号线为例,阐述了RTK技术在定测中的具体操作方法和应该注意的问题。 相似文献
922.
923.
顺层偏压隧道灾害处理及施工技术 总被引:1,自引:0,他引:1
形成隧道偏压的原因主要有:地形引起的偏压、地质构造引起的偏压、施工原因引起的偏压等.其中地质构造引起的偏压问题最为复杂.对于由地质构造引起的偏压荷载目前尚无成熟的计算方法,基本上是依靠经验和在工程实践中不断调整加以确定,缺乏系统的理论分析方法.文章结合国家重点工程渝怀铁路渔塘湾隧道穿越顺层岩体的工程实际,分析了造成该隧道衬砌、支护开裂变形的原因,对隧道在此类地质构造偏压条件下的开挖方法、支护形式、衬砌结构进行了简单介绍.该施工技术不仪使隧道按时按质完成,而且施工进展顺利,现场应用效果良好,具有一定的借鉴意义. 相似文献
924.
925.
针对重型载货汽车因气压制动系统发生管路破裂、机械故障或热衰退导致制动效能下降且不易察觉从而引发严重交通事故的问题,提出基于主成分分析降维(PCA降维)和马尔可夫模型的气压制动系统危险状态识别方法。考虑到三轴载货汽车双回路制动系统的结构复杂性以及制动过程制动踏板动作、系统压力建立和实现车辆减速具有明显的时序性特点,首先采用PCA降维的方法对系统状态进行辨识;然后运用驾驶人制动意图与制动系统响应的双层隐形马尔可夫模型对系统状态进行识别。受驾驶人习惯影响制动踏板作用瞬间辨识度低,采用混合高斯聚类法提取不同制动意图时制动保持阶段数据建立制动意图识别模型和系统响应识别模型,通过二者匹配程度判定系统状态。最后,分别依据实车试验数据对模型进行离线训练和在线辨识验证。试验结果表明:系统正常状态下,基于PCA降维和马尔可夫模型相结合的识别方法能够准确、有效地识别制动系统状态;制动管路断开压力降低状态下,PCA降维方法能够及时有效识别其危险状态。 相似文献
926.
927.
管理部门和学界高度重视货运结构优化问题,因为过高的公路货运量导致货运碳排放居高不下,不利于早日实现“碳达峰、碳中和”目标。除货运结构外,货运碳排放受诸多因素影响,但研究者大多仅关注部分重点因素影响,对于货运结构优化的碳减排效应缺乏准确理解。为解决上述问题,本文利用“自上而下”法测算1999—2019年中国货运碳排放量,并构建综合考虑社会经济变量(如人均GDP)与货运特征变量(如货运分担率)的偏最小二乘回归模型,通过调整不同货运方式使用费用,模拟2030年不同政策刺激情景下货运结构优化的碳减排效应。结果表明:1999—
2019年,社会经济变量对货运碳排放增长的年均贡献度为73%,显著高于货运特征变量;公路、铁路和水路货运分担率变化对货运碳排放增长的年均贡献度分别为1.81%、-0.01%和-0.26%;2030
年公路货运量全部转为铁路或水路货运量的极端情景,难以实现单位GDP货运碳排放较2005年下降65%的标准;增加高碳货运方式使用费用的碳减排效应比降低低碳货运方式使用费用更显著。 相似文献
928.
考察了自制乳化剂JK1的表面活性、乳化性能,并对制备的乳化沥青稀浆混合料进行配合比设计。结果表明自制乳化剂JK1具有良好的表面活性,制备的乳化沥青稳定性好,与石料裹附均匀,拌合时间适宜,总体性能稍好于进口乳化剂,可应用于稀浆封层技术领域。 相似文献
929.
针对港口起重机起升机构制动器制动性能测试方法标准要求的动载试验、静载试验方法,对制动器设计、试验标准及新制动器摩擦块的摩擦特性进行探讨,提出制动性能的试验应在摩擦块与制动盘之间充分的磨合之后进行。 相似文献
930.
基于能量桩的桥面工程主动式融雪除冰技术作为一种新型桥面融雪除冰技术,具有环保、节能等技术优势。依托江阴市征存路观风桥市政桥梁工程,开展能量桩供热桥面板的换热效率与热-力响应特性现场试验。在桩基础和桥面板中分别预埋聚乙烯管作为换热管,通过水泵驱动换热管中的流体循环,提取浅层地温能供热桥面板;沿桩身深度方向和在桥面板中布设了温度-应变传感器,用于监测试验过程中相应位置的温度和应变。试验分析冬季工况下,一根20 m的能量桩供热20 m2的桥面板时,流体、桥面板、桩的温度变化以及桥面板和能量桩的热致应力分布。研究结果表明:根据现场试验条件,环境温度为-4℃时,20 m能量桩供热20 m2桥面板可保证桥面板表面温度始终高于0℃,即平均每延米能量桩热泵系统可保障1 m2桥面板不冻结;温度的改变使得能量桩和桥面板中产生热致应力,桩身最大轴向热致应力出现在桩深10 m (50%桩长)处,约为-1.05 MPa,为混凝土抗拉强度(2.0 MPa)的52.2%,桩身最大轴向热致应力的温度响应约为0.205 MPa·℃-1;桥面板中最大热致应力为0.77 MPa,为混凝土抗压强度(26.8 MPa)的2.9%,热致应力的温度响应为0.086 MPa·℃-1;能量桩上部受到最大正摩阻力为21.1 kPa,下部受到最大负摩阻力为13.3 kPa;试验结束时桩顶热致位移为-0.239 mm,约0.03%桩径。 相似文献