吉林地区道路冻深影响因素分析

季节性冰冻地区道路冰冻深度影响因素较多,主要有气温、地下水位、土质及含水量、路线走向和路基断面形状等.通过对道路冻深影响因素的分析,我们可以有效地探索防止路基冻胀的方法,解决因冻胀而出现的道路病害.     

高速公路合理限速对策研究

基于对高速公路运营阶段交通流量的构成及增长分析,得出新建高速公路和非新建高速公路交通流量差异较大,交通特性明显不同,建议应采取不同的限速策略,并分别给出了合理的车速限制建议值。     

宝恒通的低碳物流之路

物流企业发展商端服务，必须要走低碳化、绿色服务的发展路线。宝恒通集团在追求差异化、特色化的发展过程中，探索出了一条节能减排、低碳发展的路子。 车辆的燃油消耗和尾气排放，足道路运输碳排放的主要通道。     

600mm四辊可逆式冷轧机压下系统改造

为了适应生产的需要,对600㎜四辊冷轧机的压下系统进行了改造,在不改变减速箱内部的啮合和齿轮的条件下,对第一级蜗轮传动和相关连接及电气系统进行改造,通过改造增大了压下系统传动力矩,提高了轧制压力和压下系统的传动功率和效率。     

井径测井仪器非电机推靠技术的实现

本设计使用活动轨道方式,工作时活动轨道可以自由滑动,主井径腿和辅助井径腿在外力作用下都可以自由地收放,不需要收放操作,实现了井径测井仪器非电机化。     

唐山港曹妃甸港区东区主航道调整研究

通过整体物理模型和局部动床放大模型试验,研究航道调整方案潮流场及正常天气条件和大浪条件下航道淤积情况。研究结果表明,航道各调整方案实施后,航道水流条件总体较好,没有明显骤淤出现。     

统计能量法计算水下圆柱壳辐射噪声准确性的验证与分析北大核心CSCD

[目的]统计能量法(SEA)是解决结构高频振动与声辐射问题的有效方法,但是该方法通常假定流体为"轻质流体",在分析水中结构时其计算结果可能不准确。[方方法]分别运用SEA方法和有限元耦合边界元法(FEM/BEM)计算水下圆柱壳模型的辐射声压级,以验证SEA预报水下圆柱壳辐射噪声的准确性。运用SEA计算不同的子系统划分方式和不同的内损耗因子误差时圆柱壳的辐射声压级,分析影响SEA计算结果准确性的因素。[结结果]在400 Hz以下时SEA和FEM/BEM的计算结果相差很大,在400 Hz以上基本一致;不同子系统的划分方式造成的误差在5 dB左右;内损耗因子误差100%时造成的误差在2~3 dB。[结论]通过研究发现,在模态密度足够时可以使用SEA计算水下圆柱壳的辐射噪声,对于低频沿周向划分子系统不可靠,可能导致计算结果不准确;对于高频沿周向划分子系统比沿轴向划分子系统得出的计算结果更准确;对于能量高的子系统其内损耗因子误差对仿真结果影响更大,应采取更精确的方式确定其内损耗因子。研究结果对于运用SEA研究水下结构振动与噪声问题有一定参考价值。     

铁路建设项目可持续发展评价指标体系的建立与计算

给出了铁路建设项目可持续发展和可持续发展评价的概念,明确了铁路建设项目可持续发展评价的3个制约条件和5项具体内容。这个制约条件是满足铁路沿线区域可持续发展的要求、保证交通运输行业的可持续发展和不牺牲后代人满足自身生存与发展的需要;5项具体内容包括经济、环境、社会、技术可持续发展评价以及经济、环境、社会、技术的协调发展评价。在这5项内容的基础上建立了铁路建设项目可持续发展评价28个指标体系,给出了各指标的计算方法,为铁路建设项目可持续发展评价提供了一套可操作的、系统化的评价指标体系。     

隧道穿越倾斜煤层采空区段施工力学特征分析

为研究隧道穿越倾斜煤层采空区段时,采空区围岩的力学变化对隧道超前加固措施及支护结构的影响,采用Flac 3D软件模拟计算隧道穿越采空区的各施工阶段,分析采空区围岩施工力学特征的动态变化过程及隧道支护结构的受力特征。结果表明： 1）隧道在穿越上覆煤层采空区时,采用超前小导管注浆加固能有效阻止围岩的变形破坏; 2）中隔壁拆除后,初期支护结构承担了大部分围岩应力,拱腰及拱脚部位最小主应力值分别增加了13%、41.3%,改善了隧道结构的受力条件; 3）在采空区段锚杆轴力最大值为226 kN,发挥了很好的锚固作用; 4) 隧道穿越下伏煤层采空区时,采用填石注浆的加固改善比例为154.3%,治理措施较为合理。隧道二次衬砌结构的施作更是隧道安全的保障。     

黏土-砂交互地层沉井下沉阻力研究

为明确交互地层中沉井下沉阻力特征,以常泰长江大桥6号墩沉井基础为背景,基于实测数据对黏土-砂交互式地层中大型沉井下沉过程中的刃脚踏面反力、侧壁压力及侧摩阻力的大小与分布规律进行研究。结果表明：沉井下沉阻力集中在外圈井壁,外圈井壁刃脚踏面反力与踏面埋置深度的相关性较高,且受沉井自重的影响显著,因下部粉质黏土层与粉砂、细砂层的极限承载力相当,随沉井底口由砂土层进入粉质黏土层,外圈井壁刃脚踏面反力均值并无显著变化;在第2次浇筑井壁混凝土阶段,沉井底面位于粉砂、细砂层与下部粉质黏土层分界面,随着沉井自重增大,砂土层内的刃脚踏面反力显著增加,粉质黏土层内的刃脚踏面反力因受土层的超孔隙水压力消散的影响反而有所减小;刃脚踏面由砂层进入粉质黏土层后,位于砂土层内的沉井侧壁压力及下沉侧摩阻力显著增大。