全文获取类型
收费全文 | 4938篇 |
免费 | 360篇 |
专业分类
公路运输 | 1269篇 |
综合类 | 1584篇 |
水路运输 | 1261篇 |
铁路运输 | 992篇 |
综合运输 | 192篇 |
出版年
2024年 | 26篇 |
2023年 | 45篇 |
2022年 | 179篇 |
2021年 | 259篇 |
2020年 | 185篇 |
2019年 | 106篇 |
2018年 | 126篇 |
2017年 | 102篇 |
2016年 | 95篇 |
2015年 | 189篇 |
2014年 | 267篇 |
2013年 | 307篇 |
2012年 | 342篇 |
2011年 | 416篇 |
2010年 | 381篇 |
2009年 | 369篇 |
2008年 | 359篇 |
2007年 | 409篇 |
2006年 | 356篇 |
2005年 | 305篇 |
2004年 | 138篇 |
2003年 | 79篇 |
2002年 | 51篇 |
2001年 | 83篇 |
2000年 | 97篇 |
1999年 | 10篇 |
1998年 | 3篇 |
1997年 | 1篇 |
1996年 | 4篇 |
1995年 | 1篇 |
1994年 | 2篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 3篇 |
1986年 | 1篇 |
排序方式: 共有5298条查询结果,搜索用时 265 毫秒
61.
研究目的:路堑预加固桩与桩间土钉墙或挡土墙联合使用时设计计算方法尚不成熟,特别是对其"土拱效应"对桩间土钉墙或挡土墙有何影响未见报道过。传统设计时未能很好考虑这一问题,一般按经验进行设计。本文结合南昆铁路某科研试验工点,对该问题进行了深入的理论探讨,提出了一些较新的观点,供同行参考。研究结论:为了使两桩之间形成"土拱效应",应使桩间支挡物的刚度较小,使其后土体具有形成卸荷土拱的松动条件,此时桩身土压力与挡土墙上并不一致,桩上大、桩间墙上则较小,这种受力模式要求我们不必将桩间的土钉墙或挡土墙做得太强;同时由于土拱的拱矢在跨中最大(一般不超过3m),而靠近桩边时较小,故建议土钉长度跨中的要比两边的长3m左右,边上土钉长度也不宜太长。 相似文献
62.
台山核电厂核岛基坑周围有核电厂重要设施和建筑物,爆破采用掏槽爆破、台阶爆破、预裂爆破、保护层爆破等方式,实行多孔多段毫秒微差,按预定起爆顺序起爆。该爆破方法具有降低爆破地震效应,改善破碎质量减少后冲等特点。现场实践证明:该爆破技术是有效的,研究结果可为类似工程提供参考。 相似文献
63.
64.
土质路基荷载下地基反力试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
地基反力σ能够反映荷载作用下地基受力的情况,但其在土质路基特别是高压实度土质路基荷载作用下的研究并不多。本文通过现场及室内离心模型模拟土质路基的填筑及放置过程的试验,对地基反力进行研究。研究表明:高压实度土质路基荷载作用下地基反力呈弧形分布,路基宽度范围内地基反力小于γH值,靠近坡脚的路基边坡区域大于γH值。路基中心处地基反力σc与路基宽高比b/H有很大关系,当路基宽高比b/H较小时,σc与γH值差距较大;当b/H较大时,σc与γH值差距减小;当b/H大于10时,σc基本等于γH值。本文结合试验结果得出考虑b/H影响的路基中心处地基反力σc的计算方法,提出新的地基反力沿路基横断面的计算公式,使路基荷载下地基反力的计算结果更接近实际;结合试验得到路基中心处实测地基反力及地基沉降值,对两种中等压缩性土地基在路基荷载作用下的地基反力与地基沉降的关系进行讨论,得出其相关性较好的地基反力系数,为今后土质路基荷载作用下地基反力系数的应用提供了参考资料。 相似文献
65.
66.
以南京地铁一号线为背景,挖掘分析FTGS-917型轨道电路故障数据,研究轨电位分布理论以及对信号设备的影响程度,并且进行放大滤波板故障与轨电位相关性的研究,对轨道交通信号具有重要意义。 相似文献
67.
研究了变频器输出电压du/dt对电机端电压和轴承电流的影响,在PSpice中建立了电机高频模型,并对端电压波形进行了仿真;着重研究了一种du/dt滤波器的参数设计方法,并且进行了仿真和实验验证。实践证明,该滤波器具有较好的滤波效果。 相似文献
68.
江金发 《铁道科学与工程学报》2012,(3):63-67
在分析容重增加法基本原理和缺陷的基础上,提出容重增加法用于加筋土挡墙稳定性分析时的修正方法,给出容重增加法在FLAC3D中的实现步骤,并进行实例分析。研究结果表明:岩土体容重的增加会导致岩土体力抗剪强度的增大和筋材的抗拔力增加,其应用于加筋土挡墙稳定性分析时应进行必要的修正,证明提出的修正方法是可行且高效的。 相似文献
69.
70.