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631.
为了准确计算导管桨方位推进器水下辐射噪声,文章以非均匀进流条件下实尺度导管桨方位推进器为研究对象,采用扇声源方法结合边界元方法对导管桨方位推进器无空化噪声进行了数值预报,并分析了导管桨方位推进器不同部件噪声对总噪声的贡献。结果表明:壁面脉动压力幅值最强位置主要集中在桨叶的导边以及导管内壁面靠近桨叶叶梢的部分;径向测点声源级最大值对应的频率为叶频,轴向测点噪声在三倍叶频处声源级最大;静止部件噪声是径向测点噪声的主要贡献者,旋转部件噪声是轴向测点噪声的主要贡献者;导管桨方位推进器总噪声对应的宽带声源级指向性呈椭圆形;采用扇声源方法结合边界元方法能够预报导管桨方位推进器无空化噪声,为导管桨方位推进器的噪声性能评估提供一个新方法。 相似文献
632.
浸没式喷水推进器与船体高度融合,难以通过试验的方法测量推进器各部件受力,因此文中采用船模水池试验和数值模拟相结合的方法来分析浸没式喷水推进的水动力特点。该文首先开展了船模拖曳阻力试验,测量了船模阻力、纵倾角及重心升沉。然后开展船模自航试验,测量了船模纵倾角、升沉及轴的转速、力矩、推力等数据。基于CFX软件,对拖曳阻力试验及船模自航试验进行了数值模拟。在四个不同航速下的数值模拟中,阻力计算误差在3.7%以内,轴推力计算误差在2.7%以内,轴力矩计算误差在4.6%以内,试验测量值和CFD预报值吻合较好。通过数值模拟可以进一步得到浸没式喷水推进器上各部件的受力情况,泵的流量、扬程及其它流场信息,克服了浸没式喷水推进器推力测量和流场测量的困难。 相似文献
633.
634.
马井气田目前采用气田内部集中增压为主、边远井小型撬装增压为补充的互补型增压模式,其中MP53D增压机组的实际处理量为12.49万m~3/d,远小于其设计处理量(35万m~3/d),机组只能低负荷运转,运行稳定性较差;同时,部分未增压气井受管网压力制约严重,气田产量递减迅速,采输矛盾日益突出。为维持气田正常平稳生产,采用Reo软件建立了马井气田集输管网模型,并设计了11种增压开采方案进行优化模拟。研究结果表明,方案5为最佳增压开采方案,此时气田的总产量最高,增压机组消耗的功率低,机组运行稳定性好。优化后气田的总产量增加12.07万m~3/d,压缩机站总功率降低26 k W,MP53D压缩机组处理量增大6.92万m~3/d,机组运行稳定性提高。 相似文献
635.
636.
637.
文中指出制药厂污水处理池是个自平衡和大滞后的动态对象,建立了被控对象的数学模型,研究在污水处理中应用极点配置控制的可能性,提出带状态观测器的系统控制方案,并与PI控制方案作了比较。 相似文献
638.
639.
湖北香溪长江公路大桥为主跨519m(计算跨径)全推力中承式无铰钢桁架拱桥,主拱采用"缆索吊机+斜拉扣挂法"悬臂拼装架设。主拱肋分成桁片节段,在工厂加工制造预拼,船运至桥位处,进行缆索吊机吊装施工;拱脚段采用支架对预埋件进行定位,吊装至设计位置;再进行拱肋整体桁片节段吊装,拱肋整体桁片前4个节段安装完毕,封铰后,进行第一次体系转换,进行剩余节段的安装;合龙前,北岸最后一个节段(NS11)采用"倒栽葱"方式通过间隙;合龙段采用"配切+温度变化"来实现精确合龙;主拱合龙后,拆除扣锚索,完成第二次体系转换。 相似文献
640.
本文以贵州省道路客运交通运输中出租车和公交车作为研究对象,采用IPCC能耗统计法计算客运交通运输温室气体中CO2的排放、在NEDC工况下对温室气体CH4、N2O排放进行核算,建立了2017年贵州省交通道路运输温室气体碳排放清单。结果显示,贵州省道路客运交通中出租车万人均碳排放量为公交车的2.67倍。CH4排放的主要来源于天然气为燃料的公交车,N2O排放的主要来源于汽油为燃料的出租车。 相似文献