全文获取类型
收费全文 | 881篇 |
免费 | 29篇 |
专业分类
公路运输 | 282篇 |
综合类 | 129篇 |
水路运输 | 252篇 |
铁路运输 | 225篇 |
综合运输 | 22篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 23篇 |
2022年 | 23篇 |
2021年 | 38篇 |
2020年 | 32篇 |
2019年 | 25篇 |
2018年 | 9篇 |
2017年 | 13篇 |
2016年 | 20篇 |
2015年 | 19篇 |
2014年 | 37篇 |
2013年 | 38篇 |
2012年 | 34篇 |
2011年 | 45篇 |
2010年 | 36篇 |
2009年 | 43篇 |
2008年 | 40篇 |
2007年 | 36篇 |
2006年 | 36篇 |
2005年 | 34篇 |
2004年 | 37篇 |
2003年 | 34篇 |
2002年 | 37篇 |
2001年 | 22篇 |
2000年 | 16篇 |
1999年 | 18篇 |
1998年 | 22篇 |
1997年 | 14篇 |
1996年 | 12篇 |
1995年 | 17篇 |
1994年 | 24篇 |
1993年 | 22篇 |
1992年 | 14篇 |
1991年 | 18篇 |
1990年 | 6篇 |
1989年 | 9篇 |
1965年 | 1篇 |
排序方式: 共有910条查询结果,搜索用时 15 毫秒
41.
1逆变器组件逆变器组件是由逆变器、M-H V控制计算机及斩波器组成的,一般将其设置在蓄电池架上,比较小,如图1所示。逆变器是将36V蓄电池的直流电及电动机/发电机(简称M/G)的交流电加以变换的电力转换装置。驱动电机类部件以及计算机都需要电源,斩波器的作用就是将36V蓄电池的DC 相似文献
42.
43.
汽车筒式液阻减振器技术的发展 总被引:29,自引:1,他引:29
分析了汽车乘坐舒适性/行驶平顺性和操作稳定性对筒式液阻减振器特性的要求,提出汽车在不同行驶工况减振器特性的要求是不的;分析了被动式减振器的发展历程及非充气和充气减振器的特点,阐述了机械控制式可调阻尼减振器,电子控制式减振器以及电流变和磁流变液体减器等的结构特点,工作原理及其动态特性;分析了筒式液阻减振器其于经验设计/实验修正开发方法的缺点,阐述了基于CAD/CAE技术的现代设计开发方法的过程及其关键问题,最后分析了我国筒式液阻减振器技术的发展状况及问题,展望了减振器技术的发展前景。 相似文献
44.
本文在系统研究分析的基础上提出设计及螺旋浆阻力矩影响的大相对功率单浆船舶重心横向总等价偏移限制公式以及正确处理螺旋浆阻力短影响的措施。本文的研究对大相对功率单浆船舶设计有一定参考价值。 相似文献
45.
46.
硅整流发电机工作中会出现一些这样或那样的故障,有些故障现象很奇怪,令人难以琢磨,这就需要驾修人员联系实际,多动脑筋,进行科学的分析,下面试举几例。 相似文献
47.
舵阻摇H∞控制器的设计 总被引:12,自引:5,他引:7
舵阻摇的效果对船舶水动力参数敏感,H_∞控制器对模型不确定性具有良好的适应性。本文设计了一种基于并联控制模式的舵阻摇H_∞控制器。模拟海上航行条件的计算机仿真表明该控制器具有良好的鲁棒特性。 相似文献
48.
为解决神座隧道初支的大变形问题,根据“以放为主,限量抵抗,抗放结合,多挖少支”的原则,提出了采用限阻耗能支护结构作为大变形治理方案:1)增大预留变形量;2)在钢拱架拱腰处设置限阻器;3)在初支背后预留一定空间填充柔性材料。旨在通过限阻器和柔性材料的压缩变形对支护结构进行让压控制,以释放围岩能量。治理结果表明:1)应用限阻耗能支护实现了结构“支得住”的目标,但由于预留变形量不足及隧道左侧偏压,出现了单侧部分初支侵限的情况;2)在后续施工控制中,需根据隧道不对称变形的特征对预留变形量、柔性材料填充厚度和限阻器的可压缩量、位置等进行针对性调整,保证二衬净空。 相似文献
49.
详细分析了车门关闭过程中空气压阻的形成原理及其影响因素,并结合实际问题的解决,提出实用有效的减少空气压阻的改进方法。 相似文献
50.
武汉长丰大道高架桥为(55+90+90+55) m预应力混凝土连续刚构桥,位于曲线上。38号、39号墩上部箱梁采用先支架浇筑后平转的施工方法,转体重量分别约155 000 kN、135 000 kN。为指导该桥正式转体,采用球铰竖向转动法进行不平衡重称重试验。首先通过理论分析称重过程中球铰受力,推导球铰处于静、动摩擦状态之间的极限状态时最大静摩阻力矩、不平衡力矩、重心偏心量及静摩擦系数公式;然后分析顶升力与位移试验结果,确定极限状态时的顶升力并代入公式,推算转动相关参数值。该桥横向、纵向重心偏心量分别设置为0 m、0.050 m;根据不平衡力矩,设置纵横向配重;试转时38号、39号墩转动体启动牵引力实测值分别为674 kN、531 kN,与计算值较接近,满足平转牵引要求。 相似文献