全文获取类型
收费全文 | 2564篇 |
免费 | 98篇 |
专业分类
公路运输 | 865篇 |
综合类 | 475篇 |
水路运输 | 734篇 |
铁路运输 | 517篇 |
综合运输 | 71篇 |
出版年
2024年 | 25篇 |
2023年 | 85篇 |
2022年 | 85篇 |
2021年 | 117篇 |
2020年 | 94篇 |
2019年 | 80篇 |
2018年 | 30篇 |
2017年 | 46篇 |
2016年 | 76篇 |
2015年 | 77篇 |
2014年 | 142篇 |
2013年 | 132篇 |
2012年 | 127篇 |
2011年 | 152篇 |
2010年 | 120篇 |
2009年 | 148篇 |
2008年 | 121篇 |
2007年 | 107篇 |
2006年 | 105篇 |
2005年 | 93篇 |
2004年 | 86篇 |
2003年 | 91篇 |
2002年 | 80篇 |
2001年 | 69篇 |
2000年 | 66篇 |
1999年 | 46篇 |
1998年 | 42篇 |
1997年 | 46篇 |
1996年 | 30篇 |
1995年 | 18篇 |
1994年 | 28篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 22篇 |
1991年 | 19篇 |
1990年 | 19篇 |
1989年 | 14篇 |
1965年 | 1篇 |
排序方式: 共有2662条查询结果,搜索用时 15 毫秒
151.
152.
硅整流发电机工作中会出现一些这样或那样的故障,有些故障现象很奇怪,令人难以琢磨,这就需要驾修人员联系实际,多动脑筋,进行科学的分析,下面试举几例。 相似文献
153.
轮轨接触温升及其数值分析研究 总被引:6,自引:0,他引:6
应用传热学原理建立了轮轨接触传热的二维模型,应用Laplace变换法求出了轮轨接触区的接触温升的解析解。由于解析法难以求出接触区以外的温升,数值方法得以应用,因而应用有限差分法求得了轮轨接触温升的完全数值解。通过比较分析得出,数值解和解析解间的差别随列车速度和蠕滑率的增大而增大;如果只要求轮轨接触区的温升,鉴于解析解计算速度比数值解快得多,从工程应用上来说,解析解可以满足要求。 相似文献
154.
舵阻摇H∞控制器的设计 总被引:12,自引:5,他引:7
舵阻摇的效果对船舶水动力参数敏感,H_∞控制器对模型不确定性具有良好的适应性。本文设计了一种基于并联控制模式的舵阻摇H_∞控制器。模拟海上航行条件的计算机仿真表明该控制器具有良好的鲁棒特性。 相似文献
155.
156.
本文从柴油机降排放的角度出发,着重对直喷式柴油机废气排放中问题最大的NOx和PM生成及其降排放措施进行分析探讨,并运用以上技术对TY395柴油机进行技术开发,通过改进其燃烧系统即对其进气系统、燃烧室形状和喷油系统三方面进行重新设计并在发动机试验台上进行测试,结果表明降排放效果明显. 相似文献
157.
为解决神座隧道初支的大变形问题,根据“以放为主,限量抵抗,抗放结合,多挖少支”的原则,提出了采用限阻耗能支护结构作为大变形治理方案:1)增大预留变形量;2)在钢拱架拱腰处设置限阻器;3)在初支背后预留一定空间填充柔性材料。旨在通过限阻器和柔性材料的压缩变形对支护结构进行让压控制,以释放围岩能量。治理结果表明:1)应用限阻耗能支护实现了结构“支得住”的目标,但由于预留变形量不足及隧道左侧偏压,出现了单侧部分初支侵限的情况;2)在后续施工控制中,需根据隧道不对称变形的特征对预留变形量、柔性材料填充厚度和限阻器的可压缩量、位置等进行针对性调整,保证二衬净空。 相似文献
158.
详细分析了车门关闭过程中空气压阻的形成原理及其影响因素,并结合实际问题的解决,提出实用有效的减少空气压阻的改进方法。 相似文献
159.
刘淑娟 《辽宁省交通高等专科学校学报》2008,10(4)
在对辽宁沿海地区软土形成和分布分析的基础上,根据室内直接剪切流变试验结果,从流变学的观点分析了辽南海积软土的基本工程性质的特点。建立了该地区软土路基的流变本构关系模型,并对模型的精度及求参问题进行了研究.试验结果和模型分析表明:海相成因的淤泥质粉质粘土路基的流变特征最为显著。 相似文献
160.
武汉长丰大道高架桥为(55+90+90+55) m预应力混凝土连续刚构桥,位于曲线上。38号、39号墩上部箱梁采用先支架浇筑后平转的施工方法,转体重量分别约155 000 kN、135 000 kN。为指导该桥正式转体,采用球铰竖向转动法进行不平衡重称重试验。首先通过理论分析称重过程中球铰受力,推导球铰处于静、动摩擦状态之间的极限状态时最大静摩阻力矩、不平衡力矩、重心偏心量及静摩擦系数公式;然后分析顶升力与位移试验结果,确定极限状态时的顶升力并代入公式,推算转动相关参数值。该桥横向、纵向重心偏心量分别设置为0 m、0.050 m;根据不平衡力矩,设置纵横向配重;试转时38号、39号墩转动体启动牵引力实测值分别为674 kN、531 kN,与计算值较接近,满足平转牵引要求。 相似文献