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241.
242.
为了保证计量精度,使被称车辆的过衡速度不会受到很大限制,从分析检测信号入手,提出运用Hilbert- Huang变换对检测信号进行分析,采用基于经验模式分解(EMD)算法,利用MATLAB编程对检测信号进行分解,以最终分解后的残余相均值作为所求称重值.实例证明,采用该方法可大大提高动态轨道衡的计量精度和被称车辆的过衡速度. 相似文献
243.
建立了7种不同直径上臂杆和7种不同直径下臂杆的受电弓模型,对受电弓进行空气动力学数值模拟计算,采用多体动力学方法计算了受电弓的气动抬升力,从气动力及流场特性的角度研究了受电弓上下臂杆直径对受电弓气动性能、气动抬升力的影响规律。研究结果表明:开口运行工况上臂杆气动升力和受电弓气动抬升力都随着上臂杆直径增加而增大,随着下臂杆直径增大而减小,但下臂杆直径对受电弓气动抬升力的影响较小;闭口运行工况上臂杆气动升力和受电弓气动抬升力都随着上臂杆直径增大而减小,随着下臂杆直径增加而增大;开闭口运行工况上臂杆主体杆件气动阻力仅为上臂杆气动阻力的3%~10%,气动升力为上臂杆气动升力的26%~55%,下臂杆主体杆件气动阻力为下臂杆气动阻力的10%~25%,气动升力为下臂杆气动升力的43%~68%,直径的改变对上下臂杆气动升力的影响较大,对气动阻力的影响较小;闭口运行工况上下臂杆气动阻力的绝对值都大于开口运行工况。 相似文献
244.
为深入了解PBL剪力键承载时的传力机理以及破坏模式,通过ABAQUS模拟软件建立PBL剪力键的精细化有限元仿真模型,详细介绍了剪力键的建模过程以及材料本构关系的处理。首先,将有限元模型得出的数值解与PBL剪力键试验结果对比,验证了数值模拟方法的可靠性;其次,对抗剪滑移曲线进行了分析,验证了剪力键破坏大致分为弹性上升段和塑性屈服段;最后,对PBL剪力键的抗剪全过程的主要影响因素进行了分析。结果表明,混凝土榫提供了弹性阶段PBL剪力键的抗剪刚度;抗剪承载力主要受贯通钢筋直径大小的影响,并随着贯通钢筋直径增大而提高。 相似文献
245.
平面连杆机构能满足不同运动轨迹的需要,将其运用到工装设计上,能满足车身焊接时对一些特殊截面定位夹紧所需的轨迹曲线的要求。铰链四杆机构运用到工装设计上的实例证明了用平面连杆机构进行工装设计的可行性,对其结构进行探讨和研究可拓宽工装设计在一些领域的局限性,特别是用UG进行相关结构的运动分析,可以不断改进设计方法。 相似文献
246.
桩基承台有限元分析及承载力验算 总被引:1,自引:0,他引:1
利用MIDAS软件对桩基承台进行应力分析,并结合新规范按照"撑杆-系杆体系"理论方法进行承裁力验算. 相似文献
247.
248.
针对斜拉桥π形主梁力学性能研究仍需依托整桥有限元模型进行具体分析现状,以威海市环海公路长会口大桥主桥为背景,分别建立脊梁模型、梁格模型、板梁模型进行数值计算并与实桥测试结果进行对比分析,以明确不同建模离散方法对结构力学性能准确性的影响。研究从挠度、应力、剪力滞效应、频率、振型等5个方面展开。结果表明:脊梁模型计算结果精度较低,不推荐采用;梁格模型计算结果具有一定精度,推荐采用该模型做一般性静动力性能分析;板梁模型计算结果精度较高,推荐采用该模型做高层次静动力性能分析。本文结论及分析思路可为类似桥梁结构提供借鉴。 相似文献
249.
250.
某系杆拱桥运营2年后,系杆腐蚀导致2根系杆突然断裂,更换2根系杆后安装12根应急系杆作为应急措施,后研究决定对该桥余下38根系杆予以更换.该桥34根系杆由19股钢绞线更换为22股钢绞线,其余4根与原设计相同(13股).采用特制长手柄砂轮人工切割系杆,用临时台座上张拉的临时索(应急系杆)代替切断系杆,切断一根系杆后,安装张拉该系杆、切割下一根系杆.采用喷砂除锈和注入防锈油脂防腐蚀工艺防止系杆钢绞线腐蚀.系杆更换后至今桥梁运营工作状况良好. 相似文献