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51.
平板与周期加筋阻尼板间耦合损耗因子的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
耦合损耗因子是统计能量分析中唯一用于表征耦合系统间能量交换的重要参数,本文在波传递理论基础上,分析了周期加筋阻尼板的波传播特性:即对于周期加筋阻尼板无论是在波的传播域,还是在波的衰减域都减域缩小。结合统计能量分析法,讨论了加强筋宽度、材料阻尼对耦合损耗因子的影响,得到了增加加筋板阻尼损耗因子,使平板至加筋板的耦合损耗因子增大的结论。  相似文献   
52.
本文基于平截面变形假设,建立圆截面大偏心受压外环加筋类加固构件的极限强度计算方法。可供旧桥加固设计参考。  相似文献   
53.
采用有限元方法计算了加筋板在流固冲击下的动态稳定性,研究的目的是对舱壁结构受水下爆炸冲击时的动态稳定性提供参考和依据.详细分析了影响加筋结构动态屈曲的各种因素:加筋与筋的厚度、初始几何缺陷的形式与大小、冲击载荷的脉宽和幅值、边界条件、筋的分布以及板的厚度.在分析研究的基础上提出了改善加筋板抗失稳的方法,以利于工程设计中具体应用.  相似文献   
54.
采用非线性有限元法对加筋土挡墙的力学特性进行数值分析,对直立式加筋土挡墙墙面变形、墙内土压力的分布规律作了探讨,分析计算表明,直立式加筋墙的特性明显区别于重力式挡土墙,在工程设计中,直立式加筋墙的设计不应同刚性结构设计计算一概而论,在此基础上,文中得出一些有益的结论.  相似文献   
55.
IACS双壳油船共同结构规范中的高级屈曲评估方法,将“极限强度”概念的非线性屈曲理论引入到规范技术标准的实践应用中,有力地推动了现代船舶结构设计技术的进一步发展。本文对高级屈曲评估方法的理论背景和在规范中的实际应用准则作一技术性论述,并介绍了CCS研发的新一代智能化船体结构板格屈曲校核系统。  相似文献   
56.
加筋土工程中筋材的拉拔试验研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
对双面加筋挡土墙结构中预埋的不同层位、不同长度的拉筋进行现场拉拔试验,分析表明筋土之间的拉拔摩阻力随上覆压力的增加而逐渐增大,拉筋越长,抗拔力越大。拉拔试验所测得的似摩擦系数及似粘聚力高于常规设计值,拉拔试验真实地反映了筋土界面的工作状态。  相似文献   
57.
利用解析法对加筋板稳定性进行了研究,忽略材料非线性的影响,利用理论方法求解四边简支加筋板的整体屈曲临界应力。对有一根加强筋的加筋板,定义板的挠曲函数,将其代入边界方程和协调方程,求解线性方程组的特征方程得到加筋板的临界应力。对有2根或多根加强筋的规则加筋板,利用能量法导出统一计算的公式得到临界应力。最后,利用有限元软件Abaqus和Nastran进行数值仿真,与理论解比较后得出本文计算方法是正确的,可以准确求解加筋板的稳定性问题。  相似文献   
58.
基于柔度曲率矩阵的加筋板结构损伤识别方法   总被引:2,自引:0,他引:2  
为了对船舶工程中典型结构即加筋板结构的损伤部位进行准确的损伤识别分析,文章提出了一种基于柔度曲率矩阵的损伤识别方法并进行了仿真分析。首先对加筋板结构进行单元划分,以结构响应通过矩阵的列最大值来建立节点柔度矩阵,并通过二阶微分对柔度值的变化进行放大进而得到柔度曲率矩阵,最后通过柔度曲率矩阵图或者柔度曲率矩阵的行(列)曲率图来判断损伤位置。算例分析表明,该方法损伤定位准确并且具有较高的灵敏度,避免了使用原未损结构的模态参数,只需损伤结构的一阶或者前几阶模态信息就可以有效地进行损伤识别分析。通过大量模拟,给出了加筋板结构损伤的判别图。  相似文献   
59.
以镶嵌在无限大刚性障板上的板和板加筋结构为研究对象,应用Rayleigh积分计算得到流体对结构的加载效应以附加质量的形式,叠加到有限元离散的结构动力方程中进行耦合.针对附加质量矩阵不对称的特点应用Lanczos-QR算法求取非对称阵的广义特征值和特征向量问题,基于结构表面振速计算声功率,并基于能量的概念计算声辐射阻尼.研究分析了流体可压缩性、附加质量计算频率、板厚以及加筋方式对板式结构的振动特性影响,和流体特性、激励位置、板厚、加筋方式、边界条件对板式结构的声辐射特性影响,为板和板加筋结构振动噪声预报提供了一定依据.  相似文献   
60.
本文基于统计能量法分析了横向加筋板,纵向加筋板,斜加筋板,圆心在板角的圆弧形加筋板,圆心在板中轴的圆弧形加筋板,正交加筋板等六种不同加筋形式板在100Hz至1000Hz内的声辐射特性,研究表明正交加筋板的平均辐射声压级要低于另外五种形式的加筋板.研究了两类改变加强筋间距的横向加筋板的声辐射性能,研究表明对于固定左侧的一根加强筋改变加强筋间距,随着加强筋间距的增大,辐射声压级先增大后减小,而对于板中线为基准改变加强筋间距,对辐射声压级影响不大.最后,本文研究加筋板在主机舱中的实际应用,建立了三种主机舱模型,分析模型的声辐射特性,研究表明复合加筋形式的主机舱辐射声压级最小,相对于无加筋形式,要低4~5dB左右.  相似文献   
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