深水管中管结构动态边界条件非线性时域分析

随着海洋油气开发工程作业水深的增加,管中管结构承受的波浪、海流深海环境载荷增大,可能会引发强度破坏以及疲劳损伤,造成重大损失,所以开展深水条件下管中管系统的力学行为分析研究是有必要的。本文考虑了顶部张紧力和动态边界,利用有限元模型来模拟管中管结构及其力学行为。并利用接触单元模拟内外管接触的约束条件。综合统计了管柱的接触碰撞位置和应力危险位置,提出了新型扶正器的布置方案,以达到减缓碰撞保护管柱的目的,并对比了等距离设置扶正器的方案。通过对比研究发现本文提出的扶正方案有效减缓了内外管的应力等级,对于实际工程和研究具有一定指导价值。     

上凸型内孤立波场中顶张力立管极值响应分析

为研究上凸型内孤立波作用下立管的响应问题,建立了顶张力立管在上凸型内孤立波场中的运动方程,流体作用力通过Morison方程求解,上凸型内孤立波引起的速度和加速度用两层流体KdV方程计算;采用有限元法离散控制方程,并用Newmark-β法在时域内求解。通过数值模拟探索上凸型内孤立波作用下顶张力立管的位移、弯矩、应力、顶底端转角等极值响应规律,并分析内孤立波幅值、上下两层流体密度差、顶部张力及壁厚对立管响应的影响。研究结果表明,上凸型内孤立波会引起顶张力立管的位移、弯矩、应力及顶底端转角显著增大;由于上凸型内孤立波引起的海水剪切作用剧烈,导致上下两层流体中立管位移反向。     

哈大客运专线CFG桩与MIP桩应力比试验研究

通过哈大客运专线新营口车站的现场试验,对CFG桩、MIP桩、褥垫层和钢筋混凝土板复合基础中的CFG桩与MIP桩的荷载分担比进行了分析。试验结果表明,这种复合基础中CFG桩与MIP桩的应力比随路基填筑荷载的增加而增大,在填筑结束后应力比基本维持不变。在填筑结束时平均应力比为4.5,且这种复合地基表现出自适应能力。     

腰鼓形双曲率车门玻璃升降系统设计

通过运用CATIA,对双曲率玻璃进行运动分析,提出了设计玻璃导轨、导槽、内外水切以及玻璃升降器的方法。     

武西高速桃花峪黄河大桥主桥施工方案

桃花峪黄河大桥主桥为双塔三跨自锚式悬索桥,跨度布置为(160+406+160)m。桥塔为门式混凝土结构,加劲梁为流线型钢箱梁,主缆采用高强镀锌钢丝预制平行索股。结合该桥主体结构特点和桥位处施工条件,桩基采用旋挖钻机与回旋钻机结合施工,水中承台采用钢管桩围堰施工,岸边承台采用大开挖配合深井降水施工;塔柱采用液压自升式爬模施工,塔柱上横梁采用托架法施工,下横梁采用支架法施工;上部结构采用先梁后缆顺序施工,加劲梁利用单向多点顶推计算机控制系统进行各点同步顶推施工,与钢锚梁合龙后采用PPWS法施工主缆,主缆完成体系转换后进行桥面系施工。     

吉利美日203车右后车门玻璃升降器不能升降

故障现象一辆吉利美日203轿车,出现右后车门玻璃升降器不能升降,无升降器电动机运转声的现象。检查分析首先按动驾驶人侧玻璃升降器总控制开关(按钮指示灯亮),右后车门玻璃无反应,升降器电     

长沙市福元路湘江大桥方案设计构思

长沙市福元路湘江大桥全长1.435 km。大桥由主航道桥、辅航道桥和东西引桥等组成,是一座大规模采用组合结构的大型越江桥梁。主航道桥采用3×210 m连续钢拱-结合梁组合结构、辅航道桥、东西引桥采用基本跨径85 m钢-混组合连续梁结构。桥梁方案的设计构思可供类似工程参考。     

长沙福元路湘江大桥首跨钢拱合拱

近日,长沙市福元路湘江大桥首跨钢拱完成钢结构拼装,顺利合拱。长沙福元路湘江大桥全长约3575m,其中越江段约1435m。桥梁主跨宽达38m,按双向6车道城市主干路设计,并设置有双向人行道。目前,大桥正加紧钢拱拼装,接着启动主桥钢拱顶推施工,明年6月可实现主桥合龙。     

长寿命沥青路面结构设计多因素分析

为了研究影响长寿命沥青路面结构设计的关键因素,选取了路面结构设计所需的5种参数,分为4个水平,并采用正交计算方法,利用BISAR3.0程序对不同因素、不同水平下的路面结构内部拉应变、拉应力和基顶压应变进行分析.结果显示:对面层、基层拉应变和基层拉应力影响最显著的因素是基层模量;而对土基顶面竖向压应变影响最显著的因素是面...     

偶极子源与力激励作用下截顶锥形壳振动与声辐射研究

螺旋桨噪声是舰船辐射噪声的主要组成部分,采用有限长截顶锥形壳模拟潜艇艉部,根据螺旋桨噪声产生机理,对比分析了集中力激励与偶极子源激励下锥形壳产生的辐射噪声,并讨论了激励作用位置对壳体振动与辐射噪声的影响。结论显示力激励作用引起的壳体的振动与声辐射要大于偶极子源作用下的情况;当激励施加在锥形壳体截面的中心位置时,壳体在低频时的振动与声辐射要小于激励施加在截面非对称位置处的情况。