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811.
液舱晃荡载荷数值模拟中的流固耦合影响研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了研究大型化后LNG船液舱围护系统结构弹性对液舱内晃荡冲击压力的影响,采用基于显式时间积分方法的有限元/有限体积法程序模拟流体和结构的运动和变形及其相互作用。论述了数值模拟方法及其重要相关参数,以二维矩形刚性液舱模型为例模拟晃荡,得到的结果分别与计算流体程序和试验的结果比较,论证了该数值计算方案的可行性。进一步进行了三维刚性和三维弹性模型的液舱晃荡分析,比较了不同模型对液体运动和舱壁冲击压力的影响。文中研究结果对液舱结构晃荡冲击载荷评估具有参考价值。 相似文献
812.
813.
箱筒型基础防波堤基础筒土压力数值模拟研究* 总被引:1,自引:0,他引:1
通过将波浪荷载作用下箱筒型基础防波堤问题简化为平面应变问题,利用有限元数值模拟,分析在波浪荷载作用下防波堤基础筒壁的土压力分布和发展变化情况。数值计算表明:波浪荷载作用下港侧基础筒外土压力有显著增长,海侧基础筒外土压力有显著降低,是影响防波堤稳定的重要因素。中间隔墙内土压力变化微小,土体与防波堤位移大致相同。海侧基础筒港侧内墙和港侧基础筒靠海一侧内墙上土压力分别发生一定程度的降低和一定程度的增长。同时分析了用于稳定性简化计算的极限状态下各路径上的土压力近似分布。 相似文献
814.
岸壁码头施工中,沉箱受波高为13.62 m的远破波作用极其罕见,在如此大的波高下,沉箱受波峰压力和波谷压力作用,对沉箱的稳定性影响非常大。为提出合理的方案解决该问题,通过受力分析、计算、物模试验相结合的方法,对烟台西港区一期工程C6,C7,C8沉箱,进行了抗滑和抗倾覆稳定性计算,结果和物理模型试验结果相吻合。利用土力学原理,对远破波大波高作用下的已安装并回填的沉箱,可以通过沉箱背后土压力和孔隙充砂增重相结合的方案,利用土压力抵抗波浪力作用的方法,达到沉箱抗滑和抗倾覆稳定性的要求,确保工程的施工安全。 相似文献
815.
1岸桥大车夹轮器液压系统存在的问题岸桥大车夹轮器是岸桥防风防台的重要元件,1台岸桥通常有8~12个大车夹轮器。大车夹轮器油缸在使用一段时间后容易出现碟簧断裂、油封损坏、活塞磨损等问题,导致油缸在岸桥作业过程中漏油,严重影响码头生产效率。由于大车夹轮器油缸的更换、维修程序繁复,为节约成本,降低大车夹轮器油缸更换和维修的频率,有必要延长大车夹轮器 相似文献
816.
某集装箱船主机,型号MAN B&W12K98MC-C,额定转速104r/min,额定功率68520KW,日本三井公司制造,气缸油采用Alpha电子注油器系统。该轮出厂营运即发现,气缸油耗量计算值低于实测值,差值有时达15%。检查气缸内发现气缸油量稍偏多,检查气缸油系统未见外漏,拆检和测量注油器及其附带的蓄压器都正常,确认不是注油器零、部件损坏和油压波动造成的。故障持续两年多,且另四条姐妹船也 相似文献
817.
针对某软土地区的道路建设,在施工前期综合采取堆载预压、塑料排水板降水以及盲沟导水等措施进行软基处理,通过埋设相关监测仪器对现场处理效果进行评价。监测频率是监测过程的一个重要指标,文中通过实测数据重点分析孔隙水压力和地下水位的时变规律,提出现场监测频率(时间间隔)的建议。 相似文献
818.
车型:E71,配置N55发动机。行驶里程:26000km。故障现象:用户反映车辆行驶中急加速时发动机无力,故障灯点亮。故障诊断:N55发动机采用的是单涡轮双涡管增压器,控制原理图如图1所示。废气涡轮增压器的增压压力与到达废气涡轮增压器涡轮处的废气气流有直接关系,无论是废气气流的速度还是质量都直接取决于发动机转速和发动机负荷。发动机管理系统DME通过废气旁通阀(减压阀)调节增压压力。废气旁通阀由真空执行机构操纵,这些执行机构由DME通过电子气动压力转换器(EPDW)来控制。 相似文献
819.
故障现象:一辆配置CDE发动机的朗逸轿车,行驶32295km,因事故更换发动机缸体,但缸盖上所有附件未拆装,热车出现"嗒嗒"异响,据用户反映,事故前没有这样的现象。故障诊断:该车声响听起来和液压挺杆声响类似,异响声源明显来自发动机上部及缸盖部位,对发动机各缸进行断油控制,异响声不随之变化,维修师傅起初怀疑机油压力不够,导致液压挺杆产生间隙,从而发出声响,但机油灯却不报警,测量 相似文献
820.
一辆2008款一汽奥迪A6L轿车,搭载使用2.4L发动机,同时配备使用01T型无级变速器,行驶里程大约210000km.
据用户讲,该车最近一段时间以来变速器在换档时有冲击感. 相似文献