荷麻溪大桥主桥主要结构参数研究

以江珠高速公路上的一座单索面部分斜拉桥——荷麻溪大桥主桥为例，通过调整其塔高和塔旁、跨中无索区长度等主要结构参数，研究各结构参数对主梁受力及位移的影响，并分析荷麻溪大桥主桥的合理塔高。     

斜拉桥钢锚梁索导管制造误差限值研究

为确定斜拉桥索塔锚固区钢锚梁索导管制造角度偏差限值,采用结构空间几何分析与有限元计算相结合的方法,对钢锚梁索导管制造时空间角度计算、斜拉桥施工中斜拉索空间角度的变化进行研究。以某长江公路叠合-混合梁斜拉桥为工程背景,对钢锚梁制造时锚垫板法线和索导管制造轴线的空间角度、以及成桥状态下斜拉索塔端空间角度进行了计算,通过三者之间的空间关系分析,得到了索导管制造角度的偏差限值。分析结果表明:钢锚梁索导管制造中,应重点控制锚垫板法线与索导管制造轴线夹角偏差限值和索导管制造轴线与理论轴线夹角偏差限值;两个限值在数值上具有一致性;当钢锚梁索导管制造角度在偏差限值内时,可确保斜拉索与索导管内壁不发生接触。     

大跨度悬索桥的施工程序及技术要点分析

为了提高悬索桥的施工质量，针对悬索桥施工的特点，分析大跨径悬索桥施工的总体程序及技术要点。     

H型截面吊杆气动性能的风洞试验

通过节段的静力和弹簧悬挂动力试验,对H型吊杆的驰振和涡激振动性能进行分析。不做任何措施的H型吊杆在一定的风速下很容易发生驰振。腹板开孔的H型吊杆在横桥向来流时表现出涡激振动,开孔越大,涡激振动的振幅越小,方形孔比圆形孔要小,表明腹板开孔可以抑制该风向的涡激振动。在接近顺桥向来流的作用下,实腹和只在腹板开孔的吊杆在风速不高时表现为弛振。在翼板上加风嘴时,没有发现驰振,但横桥向来流时的涡激振动有较大增加。翼板上开孔能提高吊杆顺桥向来流的驰振临界风速,甚至杜绝该方向驰振的发生,且开孔越大效果越好。     

某景观斜拉桥设计要点

某景观斜拉桥为编花索面弧形钢塔斜拉桥,通过与常规斜拉桥进行对比分析,对编花索面弧形钢塔斜拉桥设计要点进行论述,介绍了方案设计创意过程、合理成桥索力的判定、斜拉索上下锚点的设计等问题。     

大斜度塔斜拉桥塔柱施工受力分析

结合某大斜度不对称双斜塔斜拉桥施工,运用有限元方法,分析在塔间索初张索力不变的情况下,塔间索张拉与相应塔柱砼浇筑施工工序改变时塔柱内的应力分布情况。结果表明,由于塔柱斜度过大,当塔间索张拉时间滞后于相应塔柱砼浇筑时,在塔间索以上悬臂段砼自重作用下,塔柱倾斜向背面会出现较大拉应力;可通过调整施工工序减小塔柱内拉应力。     

土耳其1915恰纳卡莱大桥桥塔基础

1915恰纳卡莱大桥(1915 Canakkale Bridge,见图1)位于土耳其马尔马拉海西端,距离伊斯坦布尔约200 km。大桥全长4608 m,主桥为双塔悬索桥,跨径布置为680 m(亚洲侧)+2023 m+365 m(欧洲侧)。加劲梁采用分离式箱梁,以提高加劲梁的气动稳定性,两幅箱梁间距9 m。桥面总宽达到45 m,每幅箱梁承载3条车道。主缆长4384 m,采用PPWS法施工,主跨主缆直径869 mm,由144根索股组成;边跨主缆直径881 mm,由148根索股组成。     

张力腿平台系索的结构设计

张力腿平台发展至今,已经成为开发深海油气资源的主要形式之一.它的系索系统的设计对于整个平台的结构形式是至关重要的,本文对目前正在使用的系索形式及其结构特点做出了详细的介绍和比较,为将来我国的张力腿平台设计提供参考.     

关于缆索吊车承重索张力状态方程的讨论

通过引入新的参变量，将缆索吊车承重索张力计算方程加以推广，解决了用抛物线理论计算双吊重和多跨缆索吊机的问题。本文方法特别适合编程计算，有一定的应用价值。