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31.
刘建潮 《湖北汽车工业学院学报》1999,13(2):68-72
本文研究了气相充氢条件下,氮对21—6—9奥氏体不锈钢力学性能的影响,以及不同牌号的Cr─Ni—Mn系奥氏体不锈钢充氢后力学性能的变化。结果表明,不同牌号奥氏体不锈钢的抗氢脆能力随其层错能的增加而提高,氮含量的增加则使21—6—9钢的抗氢脆能力下降。由此推论氮可能具有降低奥氏体钢层错能的作用。 相似文献
32.
50-250mL摩托车变速齿轮一般选用20CrMo材料,零件要求渗碳层0.3-0.5mm,表面硬度78-83HRA,心部硬度30-45HRC;整车厂要求金相组织为表层碳化物1-4级,表层马氏体及残余奥氏体1-5级,心部铁素体级别≤3级。 相似文献
33.
34.
1 问题的提出
G10CrNi3Mo材料为渗碳轴承钢,用于制造尺寸较大的重要渗碳零件。该材料中含有大量的合金元素镍(见表1),经过常规的渗碳淬火热处理后,由于材料的Ms点很低,表层为粗大的马氏体和大量的残余奥氏体组织(可达到6-7级),表面硬度仅为78~80HRA。 相似文献
35.
双相不锈钢是一种实际应用历史不长,但却具有广阔发展前景的新型耐蚀材料.本文简要介绍了双相不锈钢的基本知识、实践应用、可焊性以及焊接工艺等.通过对SAF2205级别Sandvik双相不锈钢进行不同的焊接试验,以及焊后机械性能和腐蚀性能的试验以及焊缝和热影响区金相组织成分的定性定量分析,得出了焊接SAF2205级别Sandvik双相不锈钢合理的焊接方法、接头形式、焊接参数、填充金属和保护气体,总结出只要注意选择双相不锈钢的焊接参数,采取合适的焊接工艺就能获得合格的焊接接头的结论.这些对今后的工程实际具有指导意义. 相似文献
36.
研究的热强化处理主要是以“多边化强化”处理对1Cr18Ni9Ti钢蠕变性能的影响,探讨了“多边化强化”工艺可有效地改善1Cr18Ni9Ti钢的蠕变性能,大大地减小其蠕变变形量和残余变形量,特别是能显著减小蠕变第一阶段的变形量,同时缩短蠕变第一阶段的时间。多边化处理后,碳化物的析出及完整、稳定的亚结构的形成是1Cr18Ni9Ti钢蠕变强度提高的本质原因。 相似文献
37.
38.
不管是用于制造设备零部件、化工管道、热交换器,或是食品和饮料的加工过程,奥氏体不锈钢,也就是所谓的300系不锈钢已经成为许多工业部门越来越通用的材料.尽管它具有诸多优点,但对其进行焊接却面临许多困难,本文对一些常见问题作了回答. 相似文献
39.
316L,316LN奥氏体不锈钢的单轴低周疲劳特性及其微结构 总被引:1,自引:0,他引:1
采用宏、微观相结合的方法,对316L、316NL奥氏体不锈钢进行了单轴拉压低周疲劳试验及其微结构的观察,利用穆斯堡尔谱方法在一定程度上证实了至今尚示得到试验直接证实的316LN不锈钢中存在IS结合体的假设,研究了不同锈钢的单轴低周疲劳特性对合金元素氮依赖性的微观机理。 相似文献
40.
在奥氏体Fe-Mn基合金表面离子镀1Cr18Ni9Ti不锈钢薄膜,改性后的Fe-Mn基合金在1 mol/L Na2SO4溶液中的耐均匀腐蚀性能和在1%NaCl溶液中的抗点蚀能力均明显优于未改性Fe-Mn基合金,甚至略优于1Cr18Ni9Ti不锈钢.Fe-Mn基合金表面改性后的耐蚀性,主要取决于改性层的结构、成分和缺陷. 相似文献