离子镀奥氏体Fe-Mn基合金表面改性层耐蚀性研究

在奥氏体Fe-Mn基合金表面离子镀1Cr18NigTi不锈钢薄膜，改性后的Fe-Mn基合金在1mol／LNa2SO。溶液中的耐均匀腐蚀性能和在1％NaCl溶液中的抗点蚀能力均明显优于未改性Fe-Mn基合金，甚至略优于1Crl8Ni9Ti不锈钢．Fe—Mn基合金表面改性后的耐蚀性，主要取决于改性层的结构、成分和缺陷．     

摩托车转向轴承挡碗碎裂的研究(2)

碳势在1.1%左右时的金相图如图4所示。4渗碳工艺对开裂的影响4.1组织形态对开裂的影响渗碳结束后,工件表层会产生网状碳化物,主要原因是炉内碳势太高,或渗碳后的冷却速度太慢造成的,可通过正火处理来消除。表面网状碳化物的形成有多方面的原因:1)高温渗碳后期,也就是扩散阶段,碳势偏高,表面碳含量自然会偏高,随着奥氏体区的整体上移,表面高碳点已经跨过     

304不锈钢的晶间腐蚀行为研究

晶间腐蚀是奥氏体不锈钢钢管最危险的失效形式之一,本文采用不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀方法(ASTM A262方法E)对304奥氏体不锈钢材质的排气歧管进行了晶间腐蚀倾向检测。结果表明,腐蚀后的试样焊缝及其表面均存在微裂纹,弯曲后裂纹明显,说明此次检测试样存在严重的晶间腐蚀倾向。最后本文提出了改善奥氏体不锈钢耐晶间腐蚀的方法。     

奥氏体向马氏体转变时位向关系的价电子理论研究

按程氏理论中关于"原子边界条件"的设想,根据晶面平均共价电子密度(简称电子密度)的计算方法,运用余氏理论对奥氏体和马氏体原子排列较密集晶面的电子密度进行分析和计算.通过对计算结果的分析确定奥氏体向马氏体转变时的位向关系,结果发现奥氏体的(111)晶面和马氏体的(110)晶面的电子密度在一级近似下连续.     

残余奥氏体对曲轴齿轮渗碳淬火质量的影响

系统分析了残余奥氏体数量对4205Z36A-029曲轴齿轮渗碳淬火质量的影响,并探讨了控制残余奥氏体数量从而提高其质量的方法。     

珠光体与奥氏体异种钢TIG焊接头结合性能研究

研究了珠光体钢和奥氏体不锈钢复合管钨极氩弧焊(TIG)接头的性能。采用TIG焊和超低碳奥氏体不锈钢焊丝TGS—309L焊接20／0Crl8Ni9复合管的过渡层焊缝，焊后利用金相显微镜和扫描电子显微镜对焊接接头进行了分析研究。研究结果表明，焊缝成分和金相组织能保证复合管使用过程中的性能要求。     

奥氏体不锈钢电弧焊焊接工艺分析

叙述了奥氏体不锈钢电弧焊焊接过程中的各种缺陷 ,分析了其产生的原因及防止缺陷产生的措施。     

AISI304和AISI316奥氏体不锈钢气体渗碳腐蚀磨损性能分析

本文提出了低温气体渗碳工艺,通过对AISI304和AISI316进行低温气体渗碳处理,研究了这两种奥氏体不锈钢的低温渗碳组织性能,发现该工艺具有兼顾表面强度与耐蚀性能的特点。试验结果表明:在同一渗碳时间下,渗碳气体温度越高,不锈钢表面的硬度就越大,其耐磨性就越强,这证明不锈钢的耐磨性与其表面硬度的大小是成正比例。在同等试验条件下,AISI316可以获得比AISI304更优的综合性能。     

多次返修对应变强化用奥氏体不锈钢焊接接头性能影响分析

为验证应变强化技术的S30408奥氏体不锈钢多次返修后的焊接稳定性,文章采用氩弧焊对焊接试板进行多次返修,通过预拉伸后的拉伸试验、弯曲试验、-196℃低温冲击试验和微观金相等试验。结果表明,S30408焊接接头经过多次返修后,其接头力学性能仍能符合制造标准,但多次返修后焊缝区以及热影响区的低温冲击性能有所下降,尤其是第4次返修后焊缝区的冲击值下降较为明显,因此用于低温产品时不建议进行多次返修。     

含硅钢下贝氏体生长方式：下贝氏体切变增厚

首先对贝氏体扩散控制台阶长大机制进行简要评述。认为台阶的存在并不能证明扩散控制台阶长大机制，提出了贝氏体相变过程中新相沿母相奥氏体层错面切变增厚的观点。在这种模型中，由于贝氏体铁素体片增厚借助于界面位错圈在奥氏体层错面上的扩展来完成，台阶的运动只能沿母相层错面切变滑移，而不会作侧向迁移，同时台阶侧面也不应是无序的非共格界面，切变运动的结果导致下贝氏体发生台阶与奥氏体层错条纹具有对应关系的实验现象。