水泥混凝土路面力学性能计算机模拟

针对典型的水泥混凝土路面结构，建立了有限元计算模型，计算分析了不同车辆轴载作用对路面的力学性能影响。     

电站600 MW机组P91三通的设计制造

采用压力面积法对电站 6 0 0MW机组主蒸汽管道P91材质三通进行设计 ,应用有限元对设计模型进行验证 ,通过改进常规径向补偿热压工艺 ,成功制造出 6 0 0MW机组P91钢 90°热挤压三通。通过检验和试验 ,表明其可替代进口锻制 6 0 0MW机组P91钢 90°三通。     

乌鞘岭特长隧道F7断层围岩大变形段二次衬砌安全度分析

乌鞘岭特长隧道11#斜井处正洞在穿越F7断层时,由于隧道埋深大、断层岩体破碎、岩体完整性差、围岩自稳能力弱、受挤压影响等,开挖后围岩变形长时间不收敛,50天后的变形仍为2～4 mm/d,累计最大变形量已超过60 cm,部分地段严重侵限,不能满足<铁路隧道设计规范>关于施做二次衬砌的规定.如果二次衬砌及时施做,在软岩大变形条件下其安全度问题值得进一步深讨.文章通过现场量测和监测手段,并结合理论计算与分析,对已施工完毕的二次衬砌段的结构安全度进行了探讨,结果认为,目前乌鞘岭隧道F7断层二次衬砌结构的设计参数是可靠的和安全的,满足<规范>所规定的在软弱围岩地段的要求,建议及时施做二次衬砌.     

乌鞘岭特长隧道F7断层围岩大变形段二次衬砌安全度分析

乌鞘岭特长隧道11#斜井处正洞在穿越F7断层时,由于隧道埋深大、断层岩体破碎、岩体完整性差、围岩自稳能力弱、受挤压影响等,开挖后围岩变形长时间不收敛,50天后的变形仍为2～4 mm/d,累计最大变形量已超过60 cm,部分地段严重侵限,不能满足<铁路隧道设计规范>关于施做二次衬砌的规定.如果二次衬砌及时施做,在软岩大变形条件下其安全度问题值得进一步深讨.文章通过现场量测和监测手段,并结合理论计算与分析,对已施工完毕的二次衬砌段的结构安全度进行了探讨,结果认为,目前乌鞘岭隧道F7断层二次衬砌结构的设计参数是可靠的和安全的,满足<规范>所规定的在软弱围岩地段的要求,建议及时施做二次衬砌.     

三轴汽车前后轮角输入时的响应特性

本文详细推导了三轴汽车线性二自由度模型的运动微分方程，分析了汽车对前后轮角输入时的移居记响应特性。从汽车动力学的角度讨论了前后轮转应具备的比例关系。该方法同样适用于其它多轴汽车的建模分析。     

上海市公路车辆超载情况调查

针对近年来货运车辆荷载级位和数量的增长加速了对公路设施的损坏现象，本课题在全市范围内选择了十五条具有代表性的干线公路，进行中型以上货车的轴荷载称重及装载率调查，得出货运车辆的超载超限规律，并分析了超限轴载造成的额外损耗，为下一步制定超重车管理政策提供了事实依据。     

钢管活性粉末混凝土轴压短柱受力性能试验研究

进行22根钢管活性粉末混凝土(钢管RPC)轴压短柱试验,分析其荷载-变形曲线、破坏特征和影响极限承载力的主要因素。试验研究表明:钢管RPC轴压短柱的荷载-纵向应变曲线弹性阶段约为极限荷载的90％~95％;套箍系数ξ较小时,在达到极限荷载后承载力急剧下降;ξ较大时,在达到极限荷载后承载力下降平缓并呈回升趋势。ξ较小的试件多呈剪切破坏形态;ξ较大的试件所有断面上均被墩粗,试件的上、下两端明显局部鼓曲。构件承载力随RPC强度fc的提高而提高,两者基本成线性关系;套箍系数ξ越大,构件承载力也越大,但钢管对RPC的约束效果比对普通混凝土的差。提出的钢管RPC轴压短柱极限承载力的实用计算公式计算出的结果与试验结果吻合良好。     

正时齿轮、正时齿带的使用维护

汽车发动机正时齿轮磨损后，需要拆换。更换安装前，应检查安装在汽缸体前端面上用来润滑正时齿轮油道的喷油嘴是否堵塞并疏通；检查曲轴正时齿轮与凸轮轴正时齿轮上有无正时记号或记号不清，必要时更换；装配前应在曲轴和凸轮轴轴端涂上机油，然后先将曲轴正时齿轮套装在曲轴前端，垫上铜棒，用手锤敲人凸轮轴轴端。安装后检查两齿轮的记号是否对准，并转动曲轴，检查两齿轮的啮合是否正常；经检查齿轮安装合格后，可按上述相反顺序将发动机前端零件安装齐全。     

应用线弹性疲劳损伤理论的沥青路面轴载换算

应用疲劳损伤力学基本原理,探讨了适用于沥青路面轴载换算的新方法,并对该方法拟合的公式与规范按弯沉等效推荐的当量轴载换算公式进行了比较。计算结果表明在进行沥青路面轴载换算时,采用不同的等效换算原理,将导致非标准轴载与标准轴载当量换算系数上的不同,前者较后者大。这种差异一方面直接影响沥青路面的结构厚度设计,对设计年限内累计当量标准轴载作用次数的低估,必然导致沥青路面早期破损现象的发生;另一方面揭示弯沉等效表征的是路面结构的瞬间刚度性质,代替不了路面结构的长期疲劳强度特性。