金沙江特大桥钢桁加劲梁设计关键技术

四川沿江高速金沙江特大桥设计采用单跨1 060 m简支钢桁加劲梁悬索桥,主缆中心距27.5 m,垂跨比1/9,吊索标准间距15 m。针对钢桁梁的立面布置、主横桁平联形式、桁架各杆件截面形式等,从结构受力、施工便利性及经济性等方面进行对比分析,最终确定大桥采用7.5 m桁高带竖杆华伦式K形平联钢桁架结构,栓焊结合连接方式,主弦杆及平联采用箱形截面,其他杆件采用H形截面;桥面系采用带小纵梁的密横梁体系正交异性钢桥面板,密横梁间距2.5 m。静、动力计算结果表明,钢桁梁强度、刚度均满足规范要求。设计采用的钢桁梁解决了桥址区运输、安装困难的问题,用钢量小,经济性突出。     

基于PVDF压电薄膜的入水冲击压力测试技术

本文针对入水冲击压力测试问题展开研究,自行设计了基于PVDF压电薄膜的传感器和用于标定该传感器的立式Hopkinson压杆标定系统,对PVDF压电薄膜传感器进行标定。在此基础上进行入水冲击压力测试试验,测得了不同入水速度下的入水冲击压力,并结合数值计算的结果对试验数据进行了对比验证,基本验证了基于PVDF压电薄膜的入水冲击压力测试技术的可行性。本文研究成果可以为射弹入水冲击压力的预报及测试提供一种技术手段,为结构设计提供一定基础。     

花瓶墩墩顶横向受拉问题研究

结合工程实例,依据新规范对花瓶墩墩顶进行受拉计算分析,结合有限元分析软件建实体模型,模拟拉压杆实际受力情况及传力路径,以此进行比较,由比较结果可见规范算法的局限性,对矮花瓶墩墩顶的受拉计算分析不应盲目套用规范,而应采用有限元分析软件建立实体模型进行分析,进而指导工程设计。     

大跨径刚架拱连拱桥的设计实例

简要的介绍了大跨径刚架拱连拱桥的设计,跨径为 24.25 m(边跨)+ 4×75 m(主跨)+ 24.25 m(边跨),主要介绍了刚架拱连拱桥桥型及结构特点、结构验算分析、施工要点等技术.     

OVMXGK15-55锚具在拱桥中的应用

说明了OVMXGK15-55锚具(又称欧维姆55孔可调可换式钢绞线系杆锚具)在系杆拱桥中的作用、性能特点,介绍了其构造特点及在施工中的使用方法和注意事项。     

南昌生米大桥系杆索制作及安装

介绍南昌生米大桥专用系杆索的制作、运输、安装、张拉等施工工艺,对类似体外预应力工程的设计和施工有一定的参考价值。     

主副拱协作体系柔性系杆拱桥拱肋刚度优化

主副拱协作体系（斜靠式）拱桥由主拱肋和斜靠其上的副拱肋构成,是一种受力复杂的空间组合体系。以主副拱协作体系柔性系杆拱桥为研究对象,计算得到了主副拱肋受力随拱肋截面刚度的变化规律,通过拟合数据点得到拱肋内力和抗力关于拱肋截面的参数表达式,在特定优化目标条件下,实现了对主副拱肋刚度的优化,并通过有限元模型验证了优化的正确性,对该类桥型的相关研究有借鉴意义。     

基于长波平顺性的提速线路精捣方案优化算法及应用

随着既有线提速开行160 km/h及以上动车组,轨道长波不平顺对行车性能的影响越来越显著,而大机捣固作业过程还不能充分控制线路长波平顺性,线形几何参数恢复达不到理想效果.通过分析提速线路波长对行车性能的影响关系,提出采用70 m检测弦长、10 mm管理幅值以控制长波不平顺.结合非线性规划理论提出满足长波平顺性控制标准的...     

变截面波形钢腹板-UHPC箱梁剪力滞效应试验与理论研究

为进一步推广大跨径变截面波形钢腹板组合箱梁的应用、并提高其抗裂性能,提出变截面波形钢腹板-UHPC组合箱梁新体系。为研究其剪力滞效应,设计并完成一根大比例变截面波形钢腹板-UHPC组合模型梁在不同边界的静力加载试验。采用变截面比拟杆分析理论进行理论分析、建立ABAQUS有限元模型进行数值分析,获得对应测点的应力结果。从模型试验、理论分析、数值仿真分析中获得变截面波形钢腹板-UHPC组合模型梁在不同边界、不同荷载条件下的剪力滞效应规律及负剪力滞效应出现的区域,验证比拟杆分析剪力滞效应的可行性。研究结果表明：在集中荷载作用剪力滞效应纵向影响区之外,非应力集中区域,试验、理论计算与有限元三者的应力结果吻合良好,验证了变截面比拟杆理论分析集中荷载纵向影响区以外梁段剪力滞效应的可行性;集中荷载处顶板的剪力滞系数取值建议不小于1.4,其他地方的取值建议不小于1.1;在纵向影响区内会出现剪力滞效应正负交替现象,在悬臂梁根部截面变化较大的地方会出现负剪力滞效应。     

某商用车Ⅰ型推力杆有限元分析

以某6X4的商用汽车为研究对象,建立Ⅰ型推力杆的两种有限元模型。一是考虑橡胶实体的完整模型,二是忽略橡胶实体的简化模型,利用HyperMesh、ABAQUS软件进行处理计算,获取推力杆强度分析。判断标准为各零件的应力值是否超出对应材料的屈服极限,检验结构设计之初的强度是否达标,并验证简化模型的可行性。结果表明：推力杆的各部件的最大应力值均未超过其屈服极限,能满足相应的强度条件,且简化模型的各应力结果均比完整模型略大一些,在工程允许的误差范围内,故而可以使用该方法简化推力杆的结构分析。