农村公路危桥加固改造施工技术

随着农村公路路网逐渐加密,交通运输量的逐年增加,早期修建的农村公路上桥梁因桥型老旧、施工工艺简陋、设计荷载偏低原因,已有不少成为四五类危桥,必须进行加固改造。因此农村公路上危桥改造工程规模逐渐扩大,是农村公路路网结构升级改造的主要工作任务之一。本文主要结合工程实例,阐述农村公路危桥加固改造施工技术。     

桩底位置对含可液化土层桩承桥台地震反应的影响分析

为研究桩底位置对含可液化土层桩承桥台地震反应的影响,依托唐山大地震震害实例,建立双桩情况下可液化土层位于地基中部桩承桥台的三维数值模型,并基于有限差分法进行动力计算,从静力平衡时模型底部水压力、动力计算中桥台倾斜方向和沉降量与实际震害调查结果对比3个方面验证模型的合理性。以该模型为基准,通过改变桩长,分析不同桩底位置情况下桩承桥台地震位移响应、桩身弯矩响应以及可液化土层的液化特征。研究结果表明：所有桩长情况下,桥台震害位移模式均为整体滑移前倾式,桥台向河心倾斜。桥台位移与倾斜角度随桩长的增加逐渐减小,与桩底相对可液化土层位置无明显关系,同时桥台与路堤、桥台与地基之间的相对位移也逐渐减小。桩端位于可液化土层下界面上方时,桩身弯矩最大值出现在桩顶处,桩长的变化对于减弱土层液化影响较小,可液化土层接近完全液化。桩端位于可液化土层下界面下方时,桩身弯矩最大值出现在桩顶以及可液化土层与非液化层交界面处,且最大值远大于位于上方的情况,桩长越长,可液化土层中实际发生液化的土体越少,桥台整体稳定性越好,但需对可液化土层与非液化层交界面和桩顶位置进行抗震加固设计。若可液化土层发生液化,其初次液化发生的时...     

桥台台背碾压方式对桥台土压力影响的探讨

高速公路在设计中大量采用了先建桥台再填土的施工工艺。在施工过程中,应尽量减少碾压对土压力的影响。文中通过对衡炎（衡阳－炎帝陵）高速公路八旦大桥台背碾压的现场试验,探讨了不同碾压方式对桥台土压力的影响,得出沿道路轴向的常规碾压方式和垂直于道路轴向的改进的碾压方式对土压力的影响程度与深度。     

深厚软土地区台后填土对桥台桩基的影响分析

文章基于台州市东部新区某桥梁工程实例,建立桥台-桩基-填土三维有限元计算模型,分析了深厚软土地区台后填土对桥台桩基的影响。结果表明：台后填土在较大范围的桩长内产生了负摩阻,桥台边缘桩的附加弯矩显著大于桥台中部桩的附加弯矩;桥台由于填土产生的不均匀沉降向填土侧发生倾斜,填土挤压造成单桩部分桩体向桥梁侧发生位移。     

桩土共同作用下水平受荷桩柱式桥台受力分析

梁式桥下部结构计算中纵向水平力的分配往往涉及墩台抗推刚度的计算,其中桥台向岸侧抗推刚度在相关计算中十分重要。基于Winkler弹性土抗力理论,考虑桩土共同作用,得到台身与承台桩基控制微分方程,进而根据承台与桩基的内力变形协调条件,推导出多排低桩承台桩柱式桥台向岸刚度的计算公式。通过与三维实体有限元计算结果对比,验证了本文计算方法的可靠性,在此基础上分析了台身和桩身的位移、内力分布情况,为桩柱式桥台水平荷载作用下的受力分析提供参考。     

桥台的冲刷机理和冲刷深度

根据水工模型试验观测和大量试验数据及图象资料，应用流体力学原理对桥台及丁绕流的流场和旋涡体系进行了分析，阐明了桥台及丁坝冲刷的旋涡机理，发现并论证了决定冲刷的关键因素是天然河槽水力因素（弗汝德数Ｆｒ）和路堤及丁坝阻水因素（阻水面积Ａｚ或阻水长度ＬＤ）。根据本文和近年来国外发表的长历时平衡冲刷数据，应用图解和回归分析，建立了桥台及丁坝平衡冲刷深度公式。公式简明易用，并得到汛后工程实测资料验证。     

耳墙式桥台背后填土旋喷桩加固效果数值分析

耳墙式桥台由于自身体积小、质量轻,因此易发生破坏。基于新209国道大桥的检测维修项目,运用现场调查、文献综述、数值模拟等方法,分析了桥台可能发生破坏的原因以及耳墙式桥台背后填土旋喷桩加固效果。研究发现,道路上坡填土的向下滑动会对桥台造成影响,台帽是位移最大处,加固后桥台台帽移动最大位移大大减小;台后填土的不稳定是导致桥台变形的直接原因,通过高压旋喷桩的加固作用,台后填土的稳定性大大提升,桥台的稳定性进一步提升。     

软土侧向变形引起桩身侧压力的计算方法

现行的桥规中,没有明确提出软土侧向变形对桥台桩基产生的侧压力的计算方法,但合理的计算软土对桥台桩基产生的侧压力的大小和沿桩身的分布是桥台桩基内力变形及桥台的前移分析计算的关键。根据国内外文献,比较分析国内外现有计算桩身土压力的计算方法:极限土压力法、侧压力系数法、A.A鲁加法。并提出了基于极限土压力法求解流塑区桩身侧压力的方法。     

超二级路高填方U型桥台裂缝分析和处理

分析了323国道于都至江口段超二级路高填方路段U型桥台出现裂缝的原因；提出了加固措施和对高宽桥台设计、施工的几点建议。