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111.
盾构施工过程中,若遇到箱涵侵限隧道且无法改迁的情况下,施工风险和难度会难以控制。以广州8号线9标出入段线下穿侵限箱涵为背景,研究箱涵处理技术。经现场分析和复测,确定箱涵与隧道之间的位置关系,通过对箱涵清理、回填、制作抗浮压板等技术,解决了箱涵侵入隧道范围导致盾构无法掘进的问题;通过提前对刀盘和刀具进行优化以及掘进过程中设置合理的掘进参数,保证了盾构快速、平稳、连续穿越箱涵。同时,利用特制的惰性砂浆作为缓冲层,可有效隔断盾尾后方水土流动,确保了后期成型隧道运营的稳定性。该技术的研究与应用,确保了盾构施工和既有结构的安全,为以后类似盾构施工也提供了借鉴和参考。 相似文献
112.
超大直径盾构在掘进施工过程中停顿的情况时有发生,为了降低因长期停顿所带来的盾构姿态及成形隧道的稳定风险,减少盾构正面坍塌及地面沉降,结合上海市某超大直径越江隧道泥水平衡盾构在超深地层长期停顿的工程案例,通过选用双高压旋喷(RJP)注浆工法的地基加固技术,合理设计、优化加固范围,采取横"凹"形加固体方式,既实现了盾构机长期停顿期间盾构及隧道稳定,有效控制了地面沉降,又节约了盾构正面平衡维护施工成本,被证明是一种安全可靠的处理方法,可为同类工程提供参考。 相似文献
113.
为解决土岩交互地层超大直径泥水盾构推力、转矩参数设计取值与施工参数控制问题,提出土岩交互地层掘进载荷计算模型。根据泥水盾构特点分析载荷各分项组成,建立掘进载荷数学模型,基于土岩交互地层模型、刀盘几何模型对载荷计算模型进行数值仿真,利用汕头苏埃通道基岩段施工数据对模型进行计算验证,分析基岩侵入高度、岩石强度、贯入度等影响因素对刀盘转矩的影响规律。计算分析结果表明: 1)掘进载荷计算模型理论推力与实测值误差为-6.4%~5.6%,刀盘理论转矩与实测值误差为-9.5%~9.0%,模型具有较高的精度,可满足装备设计和工程应用的实际需要; 2)随基岩侵入高度和贯入度增加,推力、转矩均增加,但转矩对岩石侵入高度、贯入度变化更灵敏; 3)岩石单轴抗压强度每增加10 MPa,转矩约上升7%(强度在50~100 MPa,贯入度5
mm/r); 4)在高贯入度下,〖JP2〗刀盘转矩随岩石侵入高度的增加效应越显著; 5)在刀盘1/2位置附近,岩石高度增量引起的转矩增加最为显著。建议在施工中根据地勘确定的基岩侵入高度、岩石强度、贯入度参数计算出对应的转矩,可作为施工中掘进控制参数。 相似文献
114.
针对北京地下直径线大直径泥水盾构在施工过程中遇到的地质条件复杂、盾构独头长距离掘进、变形控制标准严格、多工法交接施工、施工场地狭小和环保要求高等重难点,从刀盘刀具与地质适应性、高压环境下盾构刀盘刀具检修、环保型泥水系统、城市核心区地表建筑物变形控制等方面介绍了泥水盾构施工关键技术。这些技术的研究及应用,表明气垫式泥水平衡盾构具有施工安全性高、富水地层适应性好、地层沉降小、可控且对环境影响小等特点,可以向全地层、大埋深、长距离、复杂环境条件推广应用。 相似文献
115.
在太原市的城市建设当中,首次采用双孔3 m顶管,在全国大管径的顶管中双孔布置,也较少采用,本工程采用泥水平衡式顶管法对双孔3 m顶管,成功顶进529.6 m,为今后在太原市地区的地质情况下进行大管径顶管积累了宝贵经验。 相似文献
116.
大直径盾构公路隧道在近工作井区段覆土较浅,施工期易产生上浮现象。借助以往软土地区泥水盾构隧道的设计经验,通过分析影响隧道上浮的物理环境和工艺操作,得到可能产生隧道上浮力的主要因素为地下水、同步注浆浆液、盾构姿态调整、地基回弹、泥浆后窜;间接影响隧道上浮趋势的主要因素有覆土厚度、地下水位、结构尺寸和材料重度、上覆土压缩特性、掘进速度和管片接头刚度。隧道抗浮的主要措施有增加上覆土临时压重、优化盾构施工参数与姿态控制、打设门式抗浮结构、改善注浆工艺及浆液性能、二次注浆、加强管片纵向连接等。 相似文献
117.
针对FDN减水剂和聚羧酸系两种高效减水剂对混凝土工作性、力学性能和水泥水化的影响,通过室内试验研究发现,FDN和聚羧酸系减水剂能抑制水泥水化;聚羧酸系减水剂能减少坍落度损失,提高早期强度;而FDN对早期强度的影响不大,但是对后期强度提高比较明显。 相似文献
118.
上海长江隧道工程采用φ15.43m泥水气盾构掘进机,一次掘进距离7.5km,隧道直径和一次推进距离均创世界之最。工程难度大、风险高,是上海长江隧桥项目的关键控制节点工程。该文主要介绍了工程概况和超大直径、超长距离盾构掘进施工及其风险控制措施。 相似文献
119.