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121.
介绍上旁承磨耗板的技术要求和生产特点,详细阐述了如何选择确定工艺方案,解决上旁承磨耗板榫槽的加工及热处理工艺两大难点及取得的效果。 相似文献
122.
123.
钢轨焊接后焊缝及热影响区由于受到焊接高温的影响,造成晶粒粗大,脆性增大,塑性、韧性下降。为了改善焊接头的塑性、韧性,提高焊接头综合机械性能,对接头进行焊后热处理,使焊头性能符合TB/T1632—91《钢轨焊接接头技术条件》要求。PD3钢轨焊接接头经过中频电感应加热正火工艺处理,使焊接接头晶粒细化,组织均匀,从而提高焊头的塑性、韧性,达到TB/T1632—91标准,满足无缝线路的使用要求。 相似文献
124.
试验表明,通过选择适当的热处理工艺,使风动工具心轴的表面获得细小马氏体+适量残余奥氏体+小颗粒碳氮化合物的组织,从而使心轴的寿命达到设计要求。 相似文献
125.
126.
本文就渗碳淬火的高能耗现状,从环保性和低成本的观点出发,介绍了缩短渗碳淬火处理周期的具体措施、先进的新型高性能连续式渗碳淬火炉的概况、采用碳氮共渗淬火处理技术在提高钢质齿轮零件表面硬度、抗回火软化性及点蚀疲劳强度方面的效果。 相似文献
127.
事实上,更大的隐患还是那些肉眼难以识别的缺陷,它们主要是在热处理和磨削过程中形成的,表现为各种形态的裂纹和磨削烧伤。[编者按] 相似文献
128.
用仿ZF7有仿ZF1钢制造的变速器齿轮常在渗碳后出现混晶,影响齿轮的使用寿命。试验表明,锻坯粗车后进行亚温调质可明显地细化晶粒,改善和消除齿轮最终热处理后出现混晶的问题。 相似文献
129.
130.
本文研究了真空热处理对海绵钛氢化动力学的影响。为了清洁和活化样品表面,把样品置于473K,10^-1Pa的低真空状态下,以不同的时间周期对其进行退火处理。经过这一步之后,样品在623K、773K和1073K温度下被氢化。我们发现在773K和1073K时,样品的预处理对Ti的氢化动力学并没有影响,这一过程受到氢在钛中体扩散的控制。另一方面,在623K时,样品的氢化存在一个孕育时间(腔内氢压力不变),接着对应于表面控制过程,压力直线下降,对应氢的体扩散压力呈抛物线状。在623K时吸氢的孕育时间与在473K时的活化时间有关。这种相互关系被解释成认为与清洁阶段的两个机械操作过程有关,一是吸入的气体从Ti的空洞中被释放从而留下了清洁的钛表面,另一种是清洁的表面被氧化。 相似文献