叉车变速器掉挡的处理和拨叉杆的改进

CPC2.5型叉车变速器为三轴平行、手动常啮合滑套拨叉换挡的结构,具有两个前进挡和两个倒退挡。方向挡和速度挡拨叉杆的长度不同,但结构型式完全一样。驾驶员操纵变速杆拨动拨叉杆带动拨叉,达到变换方向或速度的目的。这种变速器也用在CPC2、CPQ2、CPQ2.5型等叉车上。这种变速器拨叉杆上的排气槽,有时因     

润滑转向节主销一法

通常检验转向节主销加注的润滑脂是否到位,是以润滑脂能否从主销上下压板的缝隙处挤出作为判断的依据。但在实际操作中,往往会出现黄油枪从黄油嘴打不进润滑脂的情况。这里介绍一种简便的加注方法。     

摩托车前减震器前叉管断裂成因分析及对策（2）

断口上有2个疲劳区如图4中的A、B区,在前叉管对称两侧分布,疲劳源始于前又管外圆表面,管径在交变载荷作用下,A、B区已变形失圆。     

摩托车前减震器前叉管断裂成因分析及对策（3）

（上接2010年第9期） 5．2．2材料组织控制 由疲劳断裂的前叉管看到,非金属夹杂物较多,使疲劳萌生源增多,降低了疲劳强度。一直以来,大多数摩托车减震器企业对该材料的组织结构重视不够,也没有制定出力学性能参考性指标,更谈不上金相组织检查（力学性能可参照表1中5、6、7、8、9项,非金属夹杂物含量、     

9.5吨转向前轴分析设计

通过设计计算和分析,将市场需求转化为公司产品,建立了前轴工字梁、转向节、主销等关键零部件设计计算公式。为今后同类产品的研发积累了一定的经验,提供了一定的思路和方法。     

考虑低载荷强化效应的汽车转向节疲劳分析

本文中基于试验场强化道路实车测试,结合零部件有限元动力学仿真和疲劳耐久性能仿真,探求考虑小载荷强化效应与Miner准则两种疲劳分析方法对汽车零部件疲劳寿命预测的差异性。通过室内实车振动测试与有限元仿真联合分析,确定前转向节疲劳损伤危险点(即路试应变监测点);提取试验场强化道路实测应变监测点应变时间历程,经过预处理、时域加速、雨流矩阵外推和载荷谱分级得到10级等效应力谱。结合低载荷强化理论和线性累积损伤理论对10级等效应力谱的疲劳效应和损伤效应进行分析,相对于传统Miner准则而言,考虑了小载荷强化效应使构件在加载过程中疲劳极限呈现上升规律,进而需要修正构件S-N曲线(简化),较初始S-N曲线向上偏移,基于修正后构件S-N曲线并应用线性疲劳损伤累积理论预估的转向节疲劳寿命较Miner准则提高了40.6%。此种方法考虑了材料强化行为的影响,一定程度上弥补了Miner理论未考虑各级载荷间相互影响和材料硬化瞬态行为影响的缺陷,对实际零部件疲劳寿命估计与轻量化设计提供新的参考。     

精冲拨叉疲劳寿命计算方法研究

文章介绍一种对DCT(冲压+焊接)拨叉的疲劳寿命计算方法。解决了在无准确的材料S-N曲线的情况下,依据材料的常用性能参数(屈服强度Rp0.2和抗拉强度Rm)近似绘制在不同可靠度下的S-N曲线,基于此曲线对某款DCT产品的拨叉进行疲劳寿命的计算,同时通过试验验证计算结果的可信性,保证在满足产品疲劳寿命要求的前提下,实现产品小型化和轻量化。     

真空助力器带制动主缸总成耐腐蚀性试验

随着汽车工业的发展,耐腐蚀性试验在试验检测方面起着重要的作用。通过对耐腐蚀性试验的评估及分析,研究真空助力器带制动主缸总成是否符合耐腐蚀性试验标准的目的。基于《QFC-CA04-005-2015制动真空助力器带制动主缸总成》标准,使用盐雾腐蚀试验箱、高低温湿热试验箱和真空助力器高低温综合性能试验台完成试验。试验结果表明,当样件在性能台上进行重载荷强度8826N试验时调整叉会弯曲损坏;经过对耐腐蚀性试验数据的分析之后,得出试验结论：耐腐蚀性试验样件调整叉处均出现不小于15%的红绣和2%的腐蚀导致其无法承受8826N的试验推力。基于此,对主管部门提出了针对性的建议,希望能对改进真空助力器带制动主缸总成耐腐蚀性提供参考。     

合金钢组合辙叉轮轨接触应力分析

基于有限元原理,对合金钢组合辙叉的心轨和翼轨进行了轮轨接触应力分析,并和赫兹局部接触应力解进行了对比,通过分析得出：翼轨所受的等效应力超过它的屈服极限,而心轨所受等效应力在极限范围内。建议翼轨材料应用奥贝氏体合金钢代替普通PD3钢。     

图解2009款迈腾双离合器自动变速器（二）

四、换挡机构变速器的4个换挡轴由液压控制单元控制,由控制单元内的4个电磁阀完成（下文详述）,通过为换挡轴施加压力来控制拨叉动作。