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561.
562.
测边后方交会精度研究及其应用 总被引:7,自引:0,他引:7
结合苏通大桥加密点测量,就两点测边后方交会的坐标计算和精度等进行了分析,并对2点的构形情况进行了探讨.此外,用严密平差程序对3点及以上测边后方交会进行了多组合计算.结果表明,3点及以上测边后方交会平差后的点位中误差和坐标比两点测边后方交会精度高.研究成果已应用于苏通大桥加密点测量,其正确性得到了证明. 相似文献
563.
沈阳市富民桥主桥为双折线塔单索面预应力混凝土斜拉桥,主桥跨径布置为(89+242+89)m。主桥结构体系为4#墩处塔、墩、梁三者固结,5#墩处塔梁固结、墩梁分离。简要介绍5#墩上部结构1#、1’#块施工技术。 相似文献
564.
考虑荷载横向分布系数m沿桥跨方向的变化,采用积分法对车道均布荷载引起的支点最大剪力进行了计算.其次根据函数极值原理推导了车道集中荷载引起的支点最大剪力计算公式及相应最不利荷载布置;提出了采用支点最大剪力计算判别式进行简便、准确计算支点最大剪力的方法.最后结合我国2004年公路桥规,以公路桥涵标准设计为算例,对本文计算方法和传统经验方法的结果进行了误差分析,说明本文提出的方法对桥涵设计及结构分析具有一定的指导意义. 相似文献
565.
赤壁长江公路大桥主桥为(90+240+720+240+90)m 半漂浮结构体系全钢混组合梁斜拉桥,主梁以主桥跨中为分界线对称布置,4#墩主桥组合梁长690m,划分为60个梁段(未含中跨合龙段)。4#墩顶三节段于枯水期架设,因此岸侧滩地外露,采用浮吊江侧散拼+墩顶向岸侧拖拉法施工,借助主梁主体结构优化塔区的三向约束设计,实现主梁与主塔铰接替代塔梁固结的目的,抵抗主梁悬臂施工过程中的不平衡荷载和风荷载造成的钢梁平动和转动,确保主梁悬臂施工结构安全、稳定;偏心锚拉组合梁悬臂标准节段采用双节段一湿接循环工艺,减少湿接次数,缩短关键线路时间,通过采用特制冲钉和临时锁定装置调节偏心锚拉边箱梁姿态以降低扭转程度、调整钢梁杆件拼装和边箱梁高栓施拧顺序等方法,解决边箱梁扭转导致横梁拼装困难的问题,加快主梁施工速度,确保钢梁拼装精度;主梁边跨采用加厚桥面板,配重出现最大不平衡荷载,主梁线形无法通过斜拉索调节,因此在辅助跨临时墩顶设置竖向调节装置,施加竖向反力,抵抗不平衡荷载并调整临时墩顶主梁标高,通过顶、落临时墩顶钢梁实现主梁过墩;跨中合龙时,4#墩塔区设置纵移顶推装置,实现主梁快速、精确合龙。 相似文献
566.
567.
PC系杆拱的病害与防治(一) 总被引:2,自引:0,他引:2
下承式PC系杆拱的病害,一是吊杆张拉力过大,二是钢管与混凝土分离,但病害较易防治;飞鸟型中承式的质量问题在边孔的半拱结构,不仅涉及设计者的正确思路,更重要的是结构的合理性。 相似文献
568.
569.
由于受地形及通航要求的限制,需要把连续刚构桥设计成跨径不对称或是墩高不对称的形式,为了得出与对称结构相比,在外荷载作用下不对称连续刚构桥的主梁产生的不同程度不对称内力及变形值,以思南县乌江二桥为依托工程,通过有限元程序对不对称连续刚构桥在不同外荷载作用下主梁的内力及变形进行比较分析,从而得出不对称连续刚构桥与对称连续刚构桥在受力及变形上的差别。 相似文献
570.
PBA工法中边桩参数对结构稳定性的影响研究 总被引:2,自引:2,他引:0
《铁道标准设计通讯》2016,(9):118-122
以北京地铁6号线北海北站工程为背景,采用FLAC3D数值模拟的方法,研究不同的边桩嵌入深度和边桩直径下地层沉降、边桩水平位移和洞底塑性区的规律。研究分析表明:地表沉降和边桩水平位移随着边桩嵌入深度的增加而减少;当嵌入深度一定时,不同边桩直径下对边桩水平位移的影响大于对地表沉降的影响;嵌入深度与洞底塑性区特性具有明显关系,嵌入深度小会使洞底、洞顶土体产生较大塑性区。 相似文献