全文获取类型
收费全文 | 20644篇 |
免费 | 464篇 |
专业分类
公路运输 | 9882篇 |
综合类 | 2493篇 |
水路运输 | 5536篇 |
铁路运输 | 2771篇 |
综合运输 | 426篇 |
出版年
2024年 | 113篇 |
2023年 | 435篇 |
2022年 | 523篇 |
2021年 | 642篇 |
2020年 | 455篇 |
2019年 | 467篇 |
2018年 | 216篇 |
2017年 | 310篇 |
2016年 | 345篇 |
2015年 | 588篇 |
2014年 | 1019篇 |
2013年 | 992篇 |
2012年 | 1290篇 |
2011年 | 1214篇 |
2010年 | 1222篇 |
2009年 | 1614篇 |
2008年 | 1337篇 |
2007年 | 1002篇 |
2006年 | 999篇 |
2005年 | 1038篇 |
2004年 | 892篇 |
2003年 | 845篇 |
2002年 | 566篇 |
2001年 | 473篇 |
2000年 | 374篇 |
1999年 | 327篇 |
1998年 | 315篇 |
1997年 | 272篇 |
1996年 | 218篇 |
1995年 | 185篇 |
1994年 | 152篇 |
1993年 | 140篇 |
1992年 | 120篇 |
1991年 | 122篇 |
1990年 | 127篇 |
1989年 | 138篇 |
1988年 | 3篇 |
1986年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
1965年 | 15篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 772 毫秒
481.
482.
483.
486.
487.
488.
从运动平台空间运动可能存在的720种运动顺序配置入手, 针对智能芯片与阵列光纤对接过程各运动单元产生的几何误差进行敏感性分析, 通过区分和归类各运动单元的敏感误差和不敏感误差, 将运动平台运动顺序配置数减少到90;考虑到运动平台各运动单元具有均匀分散、齐整可比的特性, 运用正交试验设计方法将敏感误差和不敏感误差确定为3个水平, 将6个运动单元确定为6个影响因素, 建立了对应的正交试验表, 得出了5条运动顺序配置的试验路径; 借助MATLAB仿真平台对5条运动顺序配置的试验路径进行了仿真试验, 获得了运动平台运动顺序最优配置; 在封装系统多自由度精密运动平台上进行了实测试验, 检验了仿真试验结果。试验结果表明: 传感器智能芯片与阵列光纤对接的运动平台在空间直角坐标系中最优的运动顺序为先沿横轴平动, 再绕横轴转动, 再绕纵轴转动, 最后沿纵轴平动; 该方法可优化光纤扫描雷达传感器智能芯片与阵列光纤对接的运动平台的空间运动顺序, 还可预测和规划其他多自由度运动平台的配准路径。 相似文献
489.
为了探究钢棒加强式轨枕的纵横向阻力机理、分担以及钢棒插入深度和砟肩宽度的影响规律,为川藏铁路长大坡道韧性和稳定性增强提供新方法,通过进行一系列纵横向阻力试验得到了钢棒加强式轨枕纵横向阻力的总体特性和分担情况;通过改变钢棒插入深度和砟肩宽度探究了两者对钢棒加强式轨枕纵横向阻力的影响规律. 结果表明:与普通轨枕相比,钢棒加强式轨枕的纵横向阻力都有提高,当砟肩宽度为500 mm,堆高为0,钢棒插入深度为400 mm时,钢棒加强式轨枕纵横向阻力比肩宽为500 mm、堆高为150 mm条件下普通轨枕分别高39.2%和53.7%,枕底部分横向阻力分担比普通轨枕提升8%,纵向阻力提升26%;钢棒插入深度对道床阻力影响较大,在砟肩宽度为500 mm、堆高为0 时,插入深度由100 mm变至400 mm,相较于普通轨枕肩宽为500 mm、堆高为150 mm的工况,纵向阻力增幅由5.1%变至39.2%,横向阻力增幅由6.1%变至53.7%;砟肩宽度变化时,纵向阻力变化较小,横向阻力变化较大. 相似文献
490.
乘客舒适度标准是确定线路平纵断面设计参数最为重要的控制指标,也是必须满足的强制性指标。为合理平衡乘客舒适度与工程建设成本之间的跷跷板关系,通过系统总结国内外各种现有制式取值标准,就悬挂式单轨乘客舒适度控制标准取值开展理论分析研究,并提出相应建议。与平面圆曲线半径相关的乘客舒适度指标为车体偏转角及未被平衡离心加速度,随着偏转角和未被平衡离心加速度数值的增加,其对最小圆曲线半径的影响逐渐减弱,恶化舒适度条件并不完全等同于工程效益的减小。悬挂式单轨最大偏转角理论上可突破传统轮轨铁路7.7°的限制,但增大偏转角对限界造成的影响不可忽略。人体可忍受的振动持续作用时间与未被平衡离心加速度大小成反比,将加速度控制在0.4~0.8 m/s~2是合理的。 相似文献