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351.
早期修建的拉吊索桥梁,限于当时的认识和技术水平,结构构造不合理,拉吊索锚头、钢丝锈蚀现象普遍。而现有检测手段对它们无法进行简便、直观有效的检查,导致拉索和吊杆的破坏存在极大的偶然性,并已出现桥梁坍塌的严重事故。文章通过对某中承式拱桥吊杆锈蚀的检测,介绍了吊杆钢丝锈蚀的程度和分布规律,提出了吊杆检查和养护的重点。  相似文献   
352.
欧洲F1方程式赛车大奖赛于2008年8月在西班牙巴伦西亚市港口环线上举行。该环线上原有1座立面转体开启闭合钢结构桥梁,桥梁闭合状态全桥长125 m,桥面宽净8 m。受城市交通规划的影响,该桥为已经放弃使用的原有轨道及公路交通两用桥。开赛之前,依据F1赛事技术要求,需要对原有桥梁实施加宽改造方能满足F1赛车需求。另外,根据巴伦西亚城市建筑规划要求,改建后的新桥要求为平面转体桥。在对原有桥梁恒活载与所需F1赛道桥梁恒活载对比分析的基础上,认为原桥主要钢构件可以利用,改建新桥在循环经济理念指导下实施。改建后的新桥利用原桥钢材95%,利用原有桥梁转体机械构件50%(包括桥梁跨中锁、桥头锁等构件)。改建后的新桥闭合状态全桥长135.2 m,桥面净宽18 m。  相似文献   
353.
整体桥具有使用寿命长、施工方便、造价及养护费用低等特点,目前在国内外得到了广泛应用与推广。然而,整体桥在季节性温度荷载作用下会发生往复位移,并产生桥台-桩基-土相互作用。为此,以福建上坂大桥为背景,设计制作桥台-桩基结构试验模型,开展桥台-H形钢桩基-土相互作用低周往复荷载拟静力试验研究,主要研究桥台、桩基的滞回性能与变形规律以及桥台-桩基-土三者相互作用的机理。结果表明:桥台与桩基的等效黏滞阻尼比均较大,其值大于0.15,即整体桥具有良好的抗震性能和耗能能力;整体桥在温度作用下桩基处于弹性状态,但会发生残余变形,同时在台背与桩顶的一定宽度和深度范围内存在土体脱空现象,实际工程中产生桥头跳车、搭板沉降的原因不仅与台后土体的特性相关,还与桥台结构的受力机理相关;仅测量和分析上部未入土结构的变形并不能准确反映整体结构的变形规律;试验循环加载全过程桥台-桩基-土相互作用会产生累积变形,其中桩基的累积变形要大于桥台的累积变形,且其累积变形远大于任意单步荷载作用下产生的变形;目前对于现有桥台-桩基变形的理论并未考虑累积变形的影响,该研究结果可为有关规范的制订提供参考。  相似文献   
354.
在地质条件较好的情况下,某立交工程3×30m预应力混凝土连续梁,通过两种不同的配束思路进行计算对比分析,充分体现了仅配置腹板束方案的优越性。  相似文献   
355.
10月29日,全国政协副主席、科技部部长万钢在河北调研时,专程来到唐山轨道客车有限责任公司,考察国产时速350km“和谐号”动车组生产线。万钢对铁路部门和唐车公司迎难而上、勇于登攀,取得高速动车组研制技术的重大突破表示赞赏,并勉励唐车公司广大科技人员和全体干部职工,要依托科技部与铁道部签署的两部联合行动计划和国家“十一五”科技支撑计划,不断提高企业自主创新能力,加快高新技术成果的转化和推广应用,制造出更加先进的高速动车组,为铁路技术装备现代化作出新的更大贡献。  相似文献   
356.
针对现有汽车电线束图纸中插接件标注缺陷进行分析,提出改进的标注方法,对插接件代用及查询方法进行简单介绍。  相似文献   
357.
波兰格鲁塔-罗维奇戈大桥(Grota-Roweckiego Bridge,见图1)1977年开始修建,1981年通车。该桥为双幅连续梁桥,全长646m,分7跨布置,跨径布置为(75+3×90+2×120+60)m,单幅桥面宽18.5m。主梁采用单室钢箱梁,腹板为竖直腹板,高度有4.10m和4.30m两种。钢构件主要采用18G2A(相当于S355)和St3M钢(相当于S235),考虑到构件的疲劳寿命,钢箱梁和桥面板均采用屈服应力较小的St3M钢,正交异性钢桥面板的厚度为12~28mm。  相似文献   
358.
结合广源高速公路钢波纹管涵工程施工,对钢波纹管涵施工工艺控制及主要技术要求进行了浅述,并对比分析了钢波纹管涵的经济性及特点,指出了该工程通过钢波纹管涵的施工,取得了良好的效果。  相似文献   
359.
依托工程实例对大跨拱桥钢桁拱架施工过程中以及对每个施工阶段的注意事项作了深入分析。同时对拱架的线型和应力控制作为重点来研究。实例证明,各个阶段的控制是行之有效的。  相似文献   
360.
放眼欧洲车坛,掀背车款百家争鸣,若是起掀背钢炮的始祖,Golf GTi绝对是最具代表意义的车款。自从1976年第一代Golf GTi问世以来,5个世代的GTi代代经典,32年来在全球销售超过170万辆,随着六代Golf揭开神秘的面纱,全新的第六代Golf GTi也在巴黎车展中粉墨登场。  相似文献   
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