连盐线灌河连续钢桁拱特大桥设计

连续钢桁拱桥作为国内一种新兴的桥梁结构,具有外形雄伟壮观、跨越能力大、承载能力高等优点。与其他同跨度桥梁类型相比,其刚度大,稳定性和抗震性好。灌河大桥选用了跨度为（120＋228＋120）m的连续钢桁拱桥,主梁设计中采用整体节点式梁拱与正交异性桥面板的组合结构,采用大节段制造安装的方案。介绍了该桥的结构体系、关键节点、关键设计与施工技术等。     

城市大跨度钢桁拱桥抗震体系对比分析

以某城市大跨度钢桁拱桥为工程背景,以结构抗震体系及抗震性能评价为研究重点,建立了全桥空间有限元模型,采用时程反应分析方法对该桥进行了地震反应分析。结果表明:采用传统抗震体系,主拱拱脚横桥向地震反应控制主拱上部结构设计。采用传统抗震体系,在E2地震作用下桥跨下部结构保持轻微损伤很难,下部结构抗震设计困难,工程投资大幅增加。采用减隔震支座后,主拱控制截面的地震应力减震效果显著。同时该体系显著降低了V撑及桩基础的地震内力,明显降低了配筋率需求,显著提高了结构的抗震性能,工程投资节省显著。     

钢桁拱桥精确合龙施工技术

主要介绍东平水道钢桁拱桥合龙过程中的一些现场实际经验.通过对合龙影响因素的分析、合龙方案的制定及合龙过程的控制,形成具有特色扣大众化的技术措施,旨在为今后类似桥梁合龙提供借鉴.     

钢桁柔性拱钢桥的架设方法与施工装备设计

介绍某(114.75+229.5+114.75)m钢桁柔性拱钢桥的架设方法与配套施工装备设计。该钢桥共有两座,一座主跨跨越高速公路,另一座主跨跨越河流。跨越高速公路者不允许在桥下设置临时支墩或进行吊装作业,跨越河流者在桥下设置临时支墩既困难也不经济。所以提出采用专门的塔吊提升站+架梁动臂吊机进行对称悬臂拼装架设方案。阐述了架设方案设计及配套施工装备设计,尤其是架梁动臂吊机的设计要则。     

合肥铁路枢纽南环线(114.75+229.5+114.75)m钢桁柔性拱钢梁制造工艺

(114.75+229.5+114.75)m钢桁柔性拱为整体节点栓焊结构,主体结构由主桁、拱肋、桥面系、上平纵联及横联等部分构成。主桁、拱肋及上平纵联及横联杆件均为工厂焊接构件,各构件在桥位以高强度螺栓连接成整体。桥面系采用钢正交异性板结构,其横梁与主桁下弦伸出肢栓接,桥面板与主桁下弦伸出肢焊接。就其结构设计特点、制造的关键与难点,依据《铁路钢桥制造规范》(TB10212—2009),提出了钢梁工厂制造前主要应做的技术工艺准备工作,较详细地阐述了钢梁的工厂加工、制造及试拼装的工艺方案。     

基于BIM的钢桁架焊接节点力学分析

为分析钢桁架桥梁焊接节点的应力分布,以CATIA软件建立的BIM模型为基础,通过数据接口程序,将BIM模型的数据导入ABAQUS及MIDAS,获得钢桁架节点的应力状态。结果表明:修改BIM模型参数可以自动修改力学分析软件的数据文件,采用BIM模型作为力学分析软件的数据文件是可行的。只要构造合理,无论在恒载还是恒载加活载的作用下,节点处最大应力均远小于屈服应力,满足规范要求。通过构件尺寸优化,可以获得合理的节点形式。     

钢桁腹式混凝土组合箱梁桥的空间梁格模型

为更加合理地开展钢桁腹式混凝土组合箱梁桥的设计,通过对比已有分析模型的优缺点,提出了钢桁腹式混凝土组合箱梁桥的空间梁格模型。介绍了空间梁格模型的建模思路,并参考Itambly关于梁格建模的基本原则,提出了适用于空间梁格模型的建模方法。通过应用示例,展示了基本空间粱格和精细化空间粱格的建模方法,并与实体有限元模型进行对比。结果表明：对于结构整体分析,基本空间梁格就能满足要求;而对于横向分析,则需采用更为精细化的空间梁格模型。     

洞庭湖大桥两跨连续钢桁架加劲梁合龙方案研究

杭瑞高速岳阳洞庭湖大桥是一座两跨连续钢桁架加劲梁悬索桥,施工中梁段刚接与吊装同步或滞后完成,至合龙前除个别位置临时铰未封闭外,其余已吊装梁段完成刚接,基本实现了合龙即刚接完毕的施工工艺。与传统的全铰接施工方法相比,这种施工方法在合龙段安装时要复杂得多。在洞庭湖桥施工中,提出了利用缆载吊机自身提升力实现梁段姿态动态调整的合龙段施工新思路。利用桥梁非线性分析系统Bnlas模拟桥梁合龙施工全过程,探讨了新方案的可行性。研究结果表明:洞庭湖大桥利用缆载吊机调整梁段姿态可顺利完成无应力合龙施工,且相应构件满足受力要求。相比传统压重方案,减少了压重成本,其动态调整合龙口两侧高差与倾角的优势极大限度地排除了外界因素干扰。     

宁波三官堂大桥施工控制关键技术

宁波三官堂大桥主桥为(160+465+160)m连续钢桁架桥,主梁采用2片主桁,变高、N形桁式,全焊结构,一跨过江。该桥主梁采用悬臂拼装,江中不设临时墩。采用MIDAS Civil软件建立主桥空间模型,模拟桥梁施工过程,结合有限元计算进行该桥施工控制。施工中,通过设置制造预拱度、凌晨安装、采用角度法控制安装坐标、控制焊缝变形等进行预拱度控制;合龙后通过边墩顶升0.8m的方式调整主梁受力;通过在边墩设置高强拉杆及张拉进行抗倾覆控制;采用温度配切法进行合龙控制。通过以上施工控制关键技术,合龙前两岸弦杆相对高差为7mm;桥梁抗倾覆系数不小于1.3;上弦实测最大拉应力由266 MPa降到142 MPa;合龙后合龙口实测误差10mm,满足要求。     

日本犀川大桥维修加固

犀川大桥(Saigawa Bridge,见图1)位于日本石川县金泽市中心,连接片町和寺町,横跨2级河流犀川,1924年建成,2000年被收录为日本物质文化遗产,是当地著名的观光场所之一。该桥长64.428m,桥面宽21.669~23.669m。结构形式为下承式简支曲弦斜腹杆钢桁架桥,为铆接式结构。荷载为TL-25。主桁架高9.8m,钢材重570t。该桥桥面每天通过约30 000辆车,其中有超过1 000辆公交车通行。