基于钢管砼拱桥病害试验探讨其主拱强度计算公式的修正

鉴于西南某钢管砼拱桥存在较严重的安全隐患而拆除,对该桥的拱圈核心砼进行取样、试验研究,分析其强度分布规律.根据试验资料,讨论钢管砼拱桥应用现有的钢管砼构件理论进行计算时,其计算公式的修正.     

重庆渝湘复线双堡特大桥主桥设计

重庆渝湘复线双堡特大桥主桥为2×405 m连续上承式钢管混凝土变截面桁架拱桥,矢跨比1/4.75,悬链线拱轴线,拱轴系数1.55。主拱圈由两幅拱肋和风撑组成。拱肋采用四肢格构式结构,单幅拱肋宽7.5 m,两幅拱肋横向中心距17.5 m。拱肋弦管采用Q390D钢,直径1 400 mm,内灌C70自密实混凝土。风撑采用米字撑。拱上立柱采用双肢排架式空心矩形截面钢箱结构,桥面系采用连续钢-混组合梁,单跨27 m。中央拱座基础采用“浅挖拱座+桩基础”的构造形式,以适应岩溶发育区地质条件及降低连拱效应。拱肋采用900 m超长缆索吊装配合自平衡斜拉扣挂系统大节段吊装,桥面系采用地面组拼并张拉预应力、整体吊装的装配式施工方案。     

厦门第二西通道陆域段施工技术问题探讨

厦门市第二西通道陆域段工程沿厦门岛内繁忙干道兴湖路布设,结构形式多样,安全风险较高。对厦门市第二西通道陆域段工程中浅埋暗挖双连拱隧道、深大明挖基坑、隧道上跨既有地铁隧道等施工中的关键技术问题进行研究。主要研究和结论如下：1）浅埋暗挖双连拱隧道埋深小、跨度大、地质软弱、保持地面交通,控制沉降是施工的关键技术所在。从三导洞工况理论分析看,设计支护和开挖方法是合理可行的,施工中还应结合实际优化具体支护参数,注重受力体系转换环节,加强监控量测,用信息化指导施工。2）深大明挖基坑,关键是要确保基坑支护体系变形受控,结构安全,基坑防水有效,保证基坑和周边建筑物的安全,尤其要注重复合地层组合式围护体系的整体稳定。3）隧道上跨既有地铁隧道,施工中要采取防既有地铁轨道上浮的工程措施,同时加强地铁轨道监控量测,制定好轨道调整预案,保证地铁轨道线型符合规范要求。     

谈预应力空心板反拱、翘曲现象在施工中的控制

为有效控制先张法预应力空心板反拱、翘曲现象,应首先控制张拉台座质量、同时在钢绞线张拉与放张、钢筋骨架的绑扎、模板的支立、混凝土浇筑、混凝土养护、梁板的存放的一系列环节中进行控制.     

加长专用镗床的设计与制造

旧塑料回收的工艺流程是洗料(洗料机)→粉碎(切碎机)→捞料(捞料机)→挤塑(挤塑机)→切碎(切料机)→包装(成为塑料再生颗粒)。而上述工艺设备中最关键的零件是挤塑机的螺杆及钢管。螺杆磨损可以堆焊再车外圆;而长2m左右钢管内孔要镗圆镗光实在不易。因此,可在加长车床上翻头打节,用专用长刀杆镗内孔。     

福州尤溪洲闽江大桥设计

城市桥梁对景观的要求很高,福州尤溪洲闽江大桥主桥采用的预应力混凝土空腹式刚架拱结构以其刚劲简洁的造型,与周边环境和谐统一.该桥受力合理,经济性好,刚架拱拱腿间夹角为107.21°.主要介绍该桥的设计要点.     

蕲河特大桥主墩深基坑锁扣钢管桩围堰受力变形分析

以蕲河特大桥主墩一级深基坑工程为依托,为确保基坑工程施工安全,采用Midas/GTS数值分析软件对钢管桩围堰支护方案进行了三维模拟计算。分析得到：(1)基坑外的地表沉降、钢管桩水平变形和应力、内支撑结构变形和应力随开挖施工工况的变化规律;(2)明确了基底开挖、浇筑封底混凝土和拆撑为最不利工序。提出了基底开挖与垫层浇筑工序力争无缝连接、加强钢管桩围堰角部位置的连接强度、混凝土垫层强度达到设计要求后再进行拆撑作业以及精细化监测等施工建议,为类似工程提供借鉴与参考。     

双连拱哑铃型截面钢管混凝土泵送施工关键技术研究

以国道316安康蜀河汉江大桥为例,详细介绍双连拱哑铃型截面钢管混凝土管内混凝土泵送施工的施工准备、施工工艺、施工要点等关键控制技术,从现场实际操作和技术层面给予同类型桥梁借鉴与参考,降低施工过程中隐蔽风险的发生概率。     

红层泥岩路基上拱无砟轨道传力杆性能研究

在川中红层泥岩地区CRTS Ⅲ型板式无砟轨道会设置传力杆限制沿线路纵向路基上拱变形,但传力杆对上拱地区无砟轨道的影响规律尚不明确。为了探究传力杆的性能,建立无砟轨道-路基上拱-传力杆有限元模型,在路基底部施加余弦型上拱波形位移作为外部条件,同时在底座板接缝处设置传力杆。将传力杆布置方式、直径、间距作为影响因子,设置无传力杆对照组进行对比分析。针对红层泥岩路基上拱,研究结果表明：1)设置传力杆与不设置传力杆复合板与底座板最大离缝分别为1.14 mm和4.82 mm,底座板与路基最大离缝分别为3.16 mm和5.29 mm,表明传力杆的设置能较好降低最大层间离缝,尤其是复合板与底座板轨道结构之间的层间离缝。2)传力杆布置方式1(中性层均匀布置1排)下底座板板端应力为1.13 MPa,为传力杆布置方式2(上下2层、交错布置)下底座板板端应力2.98 MPa的37.9%,底座板板端应力较小,应力分布均匀。3)复合板与底座板最大离缝、底座板与路基最大离缝及底座板应力在传力杆直径为30 mm时分别为0.82 mm、1.66 mm、3.16 MPa,达到相对较小值。4)随着传力杆布置间距减小、传力杆...     

高速铁路钢轨上拱不平顺对波磨萌生的影响研究

高速铁路钢轨波磨是近年来致力于解决的一种极其复杂的轮轨关系问题。武广高铁胡家湾大桥存在钢轨上拱不平顺并伴随钢轨波磨病害,有必要通过理论与实践研究寻找钢轨上拱和波磨相伴相生的证据并诠释其机理。首先建立涵盖钢轨上拱-大幅值轮载-轮轨接触力统一数力学模型,采用能量法、轮轨接触理论和安定极限法进行解析计算,研究钢轨上拱矢度、列车参数和轨道参数的影响规律。然后阐释钢轨上拱、轮载与轮轨接触力之间的相互作用对理解钢轨波磨的萌生机理和减磨措施以及提出车轮多边形发生机理猜想所具有的启示意义,最后简要总结钢轨上拱引发波磨需要进一步研究的前沿问题。计算结果表明：钢轨上拱矢度对轮轨接触力影响显著,如以CRH2型动车组和弹性支撑块式无砟轨道组合为例,当钢轨上拱0.2 cm时,动轮载为21.45 t,相较平顺时增大3.1倍,切向力为15.86 kN,增大2.1倍,法向应力为1 131.6 MPa,增大1.5倍,超出安定极限值20.1%;轮轨接触力随着静轮重、簧下质量和轨道垂向刚度的增加而增大,随着轨道阻尼的增大而减小。研究发现,钢轨上拱激励轮轨系统高频共振导致了钢轨波磨的萌生与发展。防止或抑制此类型波磨的主要措施...